Л.2 Фермы из гнутосварных профилей

Л.2.1 Узлы ферм из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения (рисунок Л.1) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения, а также учитывать несущую способность боковой стенки пояса (параллельной плоскости узла) в месте примыкания сжатого элемента решетки.

Л.2.2 В случае одностороннего примыкания к поясу двух или более элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.1, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.1, в) при d/D ≤ 0,9и g / b ≤ 0,25 несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле

(Л.1)

где γ_d - коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе, принимаемый равным 1,2 при растяжении и 1,0 - в остальных случаях;

γ_d - коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе,

если

|F|/(AR_y) > 0,5, по формуле

γ_d = 1,5 - |F|/(AR_y),

в остальных случаях γ_d = 1,0;

b - длина участка линии пересечения примыкающего элемента с поясом в направлении оси пояса, равная d_b /sin α;

g - половина расстояния между смежными стенками соседних элементов решетки или поперечной стенкой раскоса и опорным ребром;

f = (D-d) /2.

а - К-образный при треугольной решетке: б - то же, при раскосной решетке; в - опорный; г - У-образный

Рисунок Л.1 - Узлы ферм из гнутосварных профилей

Л.2.3 Несущую способность стенки пояса в У-образных узлах (см. рисунок Л.1, г), а также в узлах, указанных в Л.2.2, при g / b > 0,25 следует проверять по формуле

(Л.2)

Л.2.4 Несущую способность боковой стенки в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента при d / D > 0,85 следует проверять по формуле

(Л.3)

где γ_t - коэффициент влияния тонкостенности пояса, для отношений D_b/t ≥ 25 принимаемый равным 0,8, в остальных случаях - 1,0;

k - коэффициент, принимаемый равным

Л.2.5 Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять:

а) в узлах, указанных в Л.2.2 настоящего приложения, по формуле

(Л.4)

где k следует определять, как в Л.2.4 настоящего приложения, но с заменой характеристик пояса на характеристики элемента решетки: D_b на большее из значений d или d_b t на t_d и R_y на R_yd.

Для элемента решетки неквадратного сечения в левую часть формулы (Л.4) следует вводить множитель

б) в узлах, указанных в Л.2.3 настоящего приложения, по формуле

(Л.5)

выражения в круглых скобках формулы (Л.5) не должно быть менее 0.

Для элементов решетки неквадратного сечения в левую часть формулы (Л.5) следует вводить множитель (1 + d / d_b)/2.

Л.2.6 Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять:

а) в узлах, указанных в Л.2.2 настоящего приложения, по формуле

(Л.6)

где β_f, k_f, R_wf следует принимать согласно требованиям раздела 14;

б) в узлах, указанных в Л.2.3 настоящего приложения, по формуле

(Л.7)

в) сварные швы, выполненные при наличии установочного зазора, равного (0,5 - 0,7)t_d, с полным проплавлением стенки профиля следует рассчитывать как стыковые.

Л.3 Фермы из круглых труб

Л.3.1Узлы ферм из круглых труб (рисунок Л.2) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения.

а - К-образный; б - Х-образный; в - опорный

Рисунок Л.2 - Узлы ферм из круглых труб

Л.3.2 В случае примыкания к поясу п элементов решетки (см. рисунок Л.2, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.2, в) несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формулам:

(Л.8)

(Л.9)

где i - номер примыкающего элемента;

j - номер рассматриваемого примыкающего элемента;

N_i, N_j - усилие в примыкающем элементе, принимаемое с учетом знака («плюс» при растяжении, «минус» при сжатии);

μ_i - коэффициент, при i = j определяемый по формуле

при i ≠ j μ_i = 1.

Здесь γ_dj - коэффициент влияния знака усилия в рассматриваемом примыкающем элементе, принимаемый равным 0,8 при растяжении и 1,0 - в остальных случаях;

l_zj - длина участка примыкания рассматриваемого элемента (для трубчатых элементов l_zj = d_j / sin α_j);

γ_zj - коэффициент влияния длины примыкания рассматриваемого элемента, для нецилиндрических примыканий определяемый по формуле

для цилиндрических примыканий (труб) γ_zj = 1;

b_i или b_j - ширина примыкающего элемента (для трубчатого элемента b_i = d_i или b_j = d_j);

S - характеристика несущей способности пояса, определяемая по формуле

(Л.10)

здесь δ = D / t - тонкостенность пояса;

γ_dj - коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе по формуле

в остальных случаях γ_dj = 1;

здесь F_j - продольная сила в поясе со стороны растянутого элемента решетки;

γ_rj - коэффициент влияния подкрепления стенки пояса в узле поперечными ребрами, диафрагмами и т.п., принимаемый равным 1,25 при расположении подкрепляющего ребра в пределах участка рассматриваемого примыкания и 1 - в остальных случаях;

ε_ij - коэффициент влияния расположения каждого из смежных примыкающих элементов по отношению к рассматриваемому (j-му), определяемый по таблице Л.1;

при i = j ε_ij = 1;

ψ_i = arcsin β_wi,

при β_i ≤ 0,7 допускается принимать ψ_i = 1,05 β_i (β_i см. таблицу Л.1)

при β_i > 0,7

β_wi= b_wi/D;

b_wi - ширина охвата пояса примыкающим элементом между кромками сварного шва (при β_i ≤ 0,7 допускается принимать β_wi = β_i, при β > 0,7 b_wi = b_i - t_di).

Л.3.3 Несущую способность стенки трубчатых элементов решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле

(Л.11)

где æ - коэффициент, принимаемый равным: 0,008 - для раскосов в К-образных узлах, при расчете примыканий которых значение коэффициента ζ определяемого по таблице Л.1, составляет менее 0,85; 0,015 - в остальных случаях;

γ_cd - коэффициент условий работы, принимаемый равным: 0,85 - для элементов, пересекающихся в узле с двумя другими элементами, имеющими разные знаки усилий;

1 - в остальных случаях.

Л.3.4 При подкреплении стенки пояса в узле (в местах примыкания рассматриваемого примыкающего элемента) прилегающей и приваренной к поясу накладкой толщиной t_a вместо R_y в формуле (Л.10) следует принимать расчетное сопротивление материала накладки R_ya, вместо t - приведенную толщину t_ef принимаемую равной: для растянутых примыкающих элементов t_a, но не более 1,5t, для сжатых - t_mах + 0,25 t_min, где t_mах - большая, a t_min - меньшая из толщин t и t_a.

Л.3.5 Прочность сварных швов в случае резки труб со скосом кромки допускается проверять по формуле

(Л.12)

Таблица Л.1

Расположение оси смежного примыкающего элемента относительно оси рассматриваемого	Тип узла	sij	εij
С той же стороны пояса	К	-
С противоположной стороны пояса	X	0 ≤ sij < D
≥ D
Обозначения, принятые в таблице Л.1 (см. рисунок Л.2): gij - наименьшее расстояние вдоль оси пояса между сварными швами, прикрепляющими к поясу рассматриваемый и смежный элементы решетки (продольный просвет): sij - расстояние вдоль пояса между бортами рассматриваемого и смежного примыкающих элементов: βi = bi/D - отношение ширины примыкания смежного элемента к диаметру пояса (для трубчатых элементов βi = bi/D) Примечание - Значения ζij следует принимать равными:

где R_wy - расчетное сопротивление сварного стыкового соединения, принимаемое по указаниям 6.4 настоящих норм.

(Опечатка. Июнь 2011 г.)

Л.4 Фермы из двутавров

Л.4.1 Узлы ферм из двутавров с параллельными гранями полок (рисунок Л.3) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения, а также учитывать:

несущую способность участка стенки пояса, соответствующего сжатому элементу решетки;

несущую способность поперечного сечения пояса на сдвиг.

Л.4.2 В случае одностороннего примыкания к двутавровому поясу двух или более двутавровых элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.3, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.3, в) при g ≤ 15 мм несущую способность полки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле

(Л.13)

где γ_d - коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.

а -К-образный при треугольной решетке; б - то же, при раскосной решетке; в – опорный

Рисунок Л.3 - Узлы ферм из двутавров

Л.4.3 Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решетки следует проверять по формуле

(Л.14)

где t_w - толщина стенки пояса.

Л.4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле

(Л.15)

где Q - поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений Nsinα;

R_s - расчетное сопротивление сдвигу стали пояса;

r - радиус закругления профиля пояса.

Л.4.5 Несущую способность двутаврового элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле

(Л.16)

где γ_d - коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения.

Л.4.6 Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.

Приложение М
(рекомендуемое)