Расчетные сопротивления сварных соединений

Москва Стройиздат 1984

Рассмотрены вопросы расчета и конструирования сварных соединений с угловыми швами, позволяющими сократить расход основных видов ресурсов при сварке строительных стальных конструкций без ущерба для надежности и несущей способности соединений и конструкций в целом.

Даны примеры расчета соединений.

Для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов-изготовителей строительных конструкций.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие составлено к главе СНиП II-23-81. В Пособии приведен ряд новых решений, направленных на экономию основных видов ресурсов, расходуемых при выполнении сварочных работ. Основное внимание уделено рациональному проектированию сварных соединений с угловыми швами, которые составляют по массе наплавленного металла около 90 % от общего количества сварных швов. Поэтому наибольший эффект может быть получен от оптимизации размеров этих швов.

Новые нормы проектирования дают возможность сократить удельный расход наплавленного металла в строительных стальных конструкциях на 35-40 %.

Текст из главы СНиП II-23-81 отмечен в Пособии вертикальной чертой, в скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП.

Пособие разработано ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук В.М. Барышев, при участии инж. Ю.А. Новикова).

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании сварных соединений следует:

принимать минимально необходимое количество и минимальные размеры сварных швов;

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

предусматривать применение эффективных сварочных материалов (электродов, электродных проволок, защитных газов, флюсов);

предусматривать такое расположение и размеры сварных швов, при которых максимально сокращалась бы необходимость кантовки конструкций при их изготовлении, а также уменьшились бы размеры соединяемых деталей;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов и удобное пространственное положение с учетом выбранного способа и технологии сварки и принятого метода неразрушающего контроля шва.

1.2. Сокращение массы наплавленного металла при проектировании сварных соединений и элементов конструкций достигается путем повышения расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами за счет применения эффективной технологии сварки и электродных материалов; соблюдения требований по назначению минимально допустимых катетов угловых швов, устанавливаемых в зависимости от наибольшей толщины свариваемых элементов, вида сварки и механических свойств стали; применения односторонних угловых швов в поясах сварных двутавров, при приварке ребер жесткости, диафрагм и других деталей, а также уменьшения количества деталей в элементах конструкций или их размеров (применения односторонних ребер жесткости, исключения фасонок в решетчатых конструкциях или уменьшения их размеров в связи с повышением расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами и др.).

1.3. При проектировании сварных соединений следует учитывать, что увеличение сечений швов по сравнению с регламентированными в главе СНиП II-23-81 не только не повышает работоспособность конструкций, но в ряде случаев снижает ее

РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение и сжатие следует проводить в соответствии с п. 11.1 главы СНиП II-23-81.

3.2. С целью повышения эффективности использования наплавленного металла в соединениях с расчетными угловыми швами предусмотрено применение электродных материалов, обеспечивающих повышенные прочностные свойства металла шва. При этом возникает необходимость проверки прочности соединений по двум опасным сечениям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.

3.3 (11.2). Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям:

по металлу шва

N / (β_f k_f l_w) ≤ R_wf γ_wf γ_c; (1) [120]

по металлу границы сплавления

N / (β_z k_f l_w) ≤ R_wz γ_wz γ_c. (2) [121]

где l_w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β_f и β_z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МПа (5900 кгс/см²) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см²) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β_f = 0,7 и β_z = 1; γ_wf и γ_wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂ и II₃, для которых γ_wf = 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см²) и γ_wz = 0,85 для всех сталей.

При сварке с использованием технологических приемов, направленных на повышение производительности наплавки, которые сопровождаются снижением глубины проплавления (например, сварка при удлиненном вылете электрода, при прямой полярности постоянного тока, с применением дополнительного присадочного материала и т.п.), значения коэффициентов рекомендуется принимать β_f = 0,7 и β_z = 1.

3.4 (11.2). Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см²) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно табл. 2 прил. 1 настоящего пособия, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва R_wf должны быть более R_wz, а при ручной сварке не менее чем в 1,1 раза превышают расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления R_wz, но не превосходят значений R_wz β_z / β_f

1,1 R_wz < R_wf ≤ R_wz β_z / β_f; (3)

в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см²) допускается применять электродные материалы, для которых выполняется условие

R_wz < R_wf ≤ R_wz β_z / β_f.

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм	Положение шва	Коэффициент	Значения коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм
3-8	9-12	14-16	18 и более
Автоматическая при d = 3 - 5	В лодочку	βf	1,1	0,7
βz	1,15
Нижнее	βf	1,1	0,9	0,7
βz	1,15	1,05
Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1,4 - 2	В лодочку	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05
Нижнее, горизонтальное, вертикальное	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05
Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой	В лодочку нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное	βf	0,7
βz

Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

При выборе электродных материалов следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55 (В Пособии табл. 1 прил. 1).

3.5. Левая часть выражений (3) и (4) 1,1 R_wz < R_wf и R_wz < R_wf означает необходимость применения электродных материалов, обеспечивающих высокую прочность металла шва. Правая часть этих выражений R_wf ≤ R_wz β_z / β_f указывает верхний предел значения R_wf, выше которого увеличение прочности металла шва нецелесообразно, поскольку несущую способность соединения будет определять сечение по металлу границы сплавления.

При проектировании сварных соединений возможны исключения из требований, указанных в выражениях (3) и (4), которые определяются дискретностью значений входящих в них параметров, ограниченностью ассортимента сварочных проволок для механизированной сварки и условиями организации производства. Поэтому в ряде случаев для расчетных угловых швов целесообразно применять сварочную проволоку, при которой R_wf ≤ R_wz β_z / β_f.

Например, проволоку марки Св-08Г2С целесообразно применять при сварке в углекислом газе однопроходных швов (/г/<8 мм) в конструкциях из стали ВСт3, которая обеспечивает минимальный расход наплавленного металла из всех возможных вариантов полуавтоматической и ручной сварки; проволоку марок Св-08А и Св-08ГА - при автоматической сварке под флюсом конструкций из стали ВСт3 (применение проволоки Св-08ГА обосновано в случаях, когда на одном производственном участке одновременно выполняется сварка конструкций из малоуглеродистой и низколегированной стали).

3.6. В зависимости от значений R_wf, R_wz и β_f, характеризующих соединение с угловыми швами, прочность одного из двух расчетных сечений меньше прочности другого сечения. Поэтому для расчета такого соединения на срез (условный) достаточно произвести проверку менее прочного сечения. Расчетные сечения, по которым следует производить проверку прочности соединения с угловыми швами, в зависимости от параметров R_wun, R_un и β_f, указаны в табл. 2 (для конструкций во всех климатических районах, кроме I₁, I₂, II₂, II₃) и табл. 3 (для конструкций в климатических районах I₁, I₂, II₂, II₃).

Примечание. Коэффициенты β_f и β_z связаны зависимостью , поэтому в табл. 2 и 3 значения β_z не приводятся.

3.7. Предельные усилия на сварные соединения с угловыми швами для наиболее распространенных сочетаний электродных материалов, условий сварки и катетов швов приведены в табл. 1 и 2 прил. 2.

3.8. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента, на одновременное действие сил и момента, а также поясных соединений с угловыми швами в составных двутавровых балках следует производить по двум сечениям в соответствии с требованиями пп. 11.3, 11.5 и 11.16 главы СНиП II-23-81.

При этом в общем виде расчетные формулы представляют собой сравнение напряжений, возникающих от действия усилий в расчетном сечении по шву (τ_f) и по металлу границы сплавления (τ_z), с соответствующими расчетными сопротивлениями с учетом коэффициентов условий работы:

τ_f ≤ R_wf γ_wf γ_c;

τ_z ≤ R_wz γ_wz γ_c.

Rwun

Run = 345 (3500) Run = 355 (3600)

Run = 365 (3700) Run = 370 (3800)

Run =380 (3900)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

410 (4200)

Г

Ш

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

450 (4600)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Ш

Ш

Г

Г

Ш

Ш

490 (5000)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

590 (6000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

≥ 685 (7000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Таблица 2а

Rwun

Run = 390 (4000) Run = 410 (4200)

Run =430 (4400) Run = 440 (4500) Run = 450 (4600) Run = 460 (4700)

Run = 470 (4800) Run = 480 (4900) Run = 490 (5000)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

410 (4200)

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

450 (4600)

Г

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

490 (5000)

Г

Г

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

590 (6000)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

685 (7000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

835 (8500)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Run = 500 (5100) Run = 510 (5200)

Run = 520 (5300) Run = 530 (5400)

Run = 540 (5500) Run = 570 (5800) Run = 590 (6000)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

≤ 490 (5000)

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

590 (6000)

Г

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

685 (7000)

Г

Г

Ш

Ш

Г

Г

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

835 (8500)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

Примечания: 1. Значение нормативных сопротивлений R_un и R_wun указаны в МПа (кгс/см²). 2. Буквы Ш и Г указывают, что при данном сочетании R_un, R_wun и β_f расчет соединения с угловыми швами должен производиться соответственно по металлу шва или по металлу границы сплавления. 3. Для стального проката с R_un = 685 МПа (7000 кгс/см²) расчет соединения с угловыми швами должен производиться по металлу шва.

Таблица 3

Rwun

Run = 345 (3500) Run = 355 (3600) Run = 365 (3700)

Run = 370 (3800) Run = 380 (3900)

Run = 390 (4000)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

410 (4200)

Г

Ш

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

450 (4600)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

≥ 490 (5000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Таблица 3а

Rwun

Run = 410 (4200) Run = 430 (4400)

Run = 440 (4500)

Run = 450 (4600) Run = 460 (4700) Run = 470 (4800) Run = 480 (4900)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

410 (4200)

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

450 (4600)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

490 (5000)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Ш

Ш

590 (6000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Г

Ш

≥ 685 (7000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Run = 490 (5000)

Run = 500 (5100) Run = 510 (5200)

Run = 520 (5300) Run = 530 (5400)

βf

βf

βf

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

1,1

0,9

0,8

0,7

410 (4200)

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

450 (4600)

Г

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

Ш

490 (5000)

Г

Ш

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

Г

Ш

Ш

Ш

590 (6000)

Г

Г

Г

Ш

Г

Г

Ш

Ш

Г

Г

Ш

Ш

685 (7000)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Ш

835 (8500)

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Г

Таблица 3в

Rwun	Run = 540 (5500) Run = 570 (5800)	Run = 590 (6000)
βf	βf
1,1	0,9	0,8	0,7	1,1	0,9	0,8	0,7
≤ 490 (5000)	Ш	Ш	Ш	Ш	Ш	Ш	Ш	Ш
590 (6000)	Г	Ш	Ш	Ш	Г	Ш	Ш	Ш
685 (7000)	Г	Г	Г	Ш	Г	Г	Ш	Ш
835 (8500)	Г	Г	Г	Г	Г	Г	Г	Г

Примечания: 1. Обозначения даны в табл. 2а, б. 2. Таблица составлена с учетом коэффициентов γ_wf и γ_wz, значения которых указаны в п. 11.2 главы СНиП II-23-81. 3. Для стального проката с R_un = 685 МПа (7000 кгс/см²) расчет соединения с угловыми швами должен производиться по металлу шва

Примеры расчета соединений приведены в прил. 3 (примеры 1-4).

3.9. Расчет таврового соединения с разделкой кромок элемента с неполным его проваром (рис. 1) на действие продольной и поперечной сил рекомендуется производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

N / (2,6 hl_w) ≤ R_wf γ_wf γ_c; (5)

по металлу границы сплавления

N / (2,8 hl_w) ≤ R_wz γ_wz γ_c, (6)

где h - глубина разделки кромок, значения которой следует принимать согласно соответствующему стандарту на основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений; l_w - расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на t_m, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

В формулах (5) и (6) учтено наличие двух швов в соединении.

Тавровые соединения с разделкой кромок (рис. 1) целесообразно применять в случаях, когда катеты швов должны быть k_f > 14 мм. При этом назначение разделки кромок должно производиться с учетом технологических возможностей производства.

Пример расчета соединения в соответствии с рекомендациями настоящего пункта приведен в прил. 3 (пример 5).

Рис. 1. К расчету таврового соединения с разделкой кромок элемента и неполным его проваром

3.10. Тавровые соединения с лобовыми угловыми швами, рассчитываемые на действие растягивающей силы (пп. 3.3 и 3.9) по двум сечениям, следует рассчитывать также на растяжение по основному металлу в сечении, перпендикулярном направлению действия силы (рис. 2, сечение 3-3).

В соединении с двухсторонним швом без разделки кромок (рис. 2а) расчет по сечению 3-3 следует производить по формуле

N / (2,8 β_f k_f l_w) ≤ R_th γ_c; (7)

в соединении с двухсторонним швом и k-образной разделкой кромок расчет по сечению 3-3 следует производить по формулам:

при полном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, б)

N / (1,3 tl_w) ≤ R_th γ_c;

при частичном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, в)

N / [2 (h + 0,15t) l_w] ≤ R_th γ_c; (9)

в соединении с односторонним швом и разделкой кромок при полном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, г) расчет по сечению 3-3 следует производить по формуле

N / (1,15 tl_w) ≤ R_th γ_c. (10)

В формулах (7) - (10): l_w - длина шва, принимаемая равной его полной длине; t - толщина прикрепляемого элемента; h - глубина разделки кромок; R_th - расчетное сопротивление растяжению в направлении толщины проката, которое следует принимать R_th = 0,5 R_u.

Рис. 2. К расчету таврового соединения по основному металлу в сечении, перпендикулярном направлению растягивающей силы

Расчет соединений по сечению 3-3 не следует производить в следующих случаях:

в соединениях с двухсторонним угловым швом без разделки кромок (рис. 2, а), а также с разделкой кромок и частичным проваром прикрепляемого элемента (рис. 2, в) - при соблюдении соотношения между значениями временного сопротивления свариваемых элементов R^A_un ≤ R^Б_un;

в соединениях с двухсторонним угловым швом и k-образной разделкой кромок (рис. 2, б) - при соблюдении соотношения значений характеристик прочностных свойств R^A_yn ≤ 0,65 R^Б_un.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Общие требования к конструкции сварных соединений, направленные на повышение их надежности и работоспособности, а также технологичности, изложены в пп. 12.2-12.3 и 12.6-12.8 главы СНиП II-23-81.

4.2. Одним из наиболее важных условий сокращения удельного расхода наплавленного металла в конструкциях при выполнении конструктивных и слабонагруженных угловых швов является назначение минимальных катетов швов в соответствии с табл. 38 главы СНиП II-23-81, размеры которых зависят от толщины свариваемых элементов, предела текучести стали, вида сварки и вида соединения.

4.3. При проектировании сварных соединений с угловыми швами необходимо учитывать, что количество наплавленного металла пропорционально квадрату катета шва. Поэтому завышение k_f даже на 1 мм приводит к значительному перерасходу наплавленного металла. Например, увеличение массы наплавленного металла в швах k_f = 10 мм по сравнению с k_f = 9 мм составляет почти 20 %, а в швах k_f = 6 мм по сравнению с k_f = 5 мм - более 40 %.

Из двух расчетных угловых швов с одинаковым расчетным сечением экономичнее по расходу наплавленного металла тот, который имеет меньший катет (и соответственно большую длину).

4.4 (12.9). Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров допускается применять односторонние угловые швы, катеты которых k_f следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38 главы СНиП II-23-81.

Применение односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:

группы 1; эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах; возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂ и II₃.

Указанные ограничения не распространяются на односторонние угловые швы, выполненные с проваром на всю толщину прикрепляемого элемента.

Общие положения о применении односторонних угловых швов в элементах конструкций изложены ниже в данном разделе пособия, примеры применения приведены в прил. 4.

4.5 (12.10). Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны быть указаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.

Положение шва при сварке необходимо указывать для расчетных угловых швов, так как оно определяет величину коэффициентов β_f и β_z, входящих в расчетные формулы. В случае, когда на стадии проектирования положение шва неизвестно, оно должно быть указано предположительно, а при разработке деталировочных чертежей (КМД) уточнено с соответствующей корректировкой величины k_f углового шва.

4.6. При применении прерывистых швов и электрозаклепок в соответствии с п. 12.13 главы СНиП II-23-81 расстояние между соседними концами участков прерывистого шва должно составлять не более 18t для сжатых элементов и не более 24t для растянутых элементов (t - толщина наиболее тонкого из свариваемых элементов).

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Москва Стройиздат 1984

Рассмотрены вопросы расчета и конструирования сварных соединений с угловыми швами, позволяющими сократить расход основных видов ресурсов при сварке строительных стальных конструкций без ущерба для надежности и несущей способности соединений и конструкций в целом.

Даны примеры расчета соединений.

Для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов-изготовителей строительных конструкций.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие составлено к главе СНиП II-23-81. В Пособии приведен ряд новых решений, направленных на экономию основных видов ресурсов, расходуемых при выполнении сварочных работ. Основное внимание уделено рациональному проектированию сварных соединений с угловыми швами, которые составляют по массе наплавленного металла около 90 % от общего количества сварных швов. Поэтому наибольший эффект может быть получен от оптимизации размеров этих швов.

Новые нормы проектирования дают возможность сократить удельный расход наплавленного металла в строительных стальных конструкциях на 35-40 %.

Текст из главы СНиП II-23-81 отмечен в Пособии вертикальной чертой, в скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП.

Пособие разработано ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук В.М. Барышев, при участии инж. Ю.А. Новикова).

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании сварных соединений следует:

принимать минимально необходимое количество и минимальные размеры сварных швов;

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

предусматривать применение эффективных сварочных материалов (электродов, электродных проволок, защитных газов, флюсов);

предусматривать такое расположение и размеры сварных швов, при которых максимально сокращалась бы необходимость кантовки конструкций при их изготовлении, а также уменьшились бы размеры соединяемых деталей;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов и удобное пространственное положение с учетом выбранного способа и технологии сварки и принятого метода неразрушающего контроля шва.

1.2. Сокращение массы наплавленного металла при проектировании сварных соединений и элементов конструкций достигается путем повышения расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами за счет применения эффективной технологии сварки и электродных материалов; соблюдения требований по назначению минимально допустимых катетов угловых швов, устанавливаемых в зависимости от наибольшей толщины свариваемых элементов, вида сварки и механических свойств стали; применения односторонних угловых швов в поясах сварных двутавров, при приварке ребер жесткости, диафрагм и других деталей, а также уменьшения количества деталей в элементах конструкций или их размеров (применения односторонних ребер жесткости, исключения фасонок в решетчатых конструкциях или уменьшения их размеров в связи с повышением расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами и др.).

1.3. При проектировании сварных соединений следует учитывать, что увеличение сечений швов по сравнению с регламентированными в главе СНиП II-23-81 не только не повышает работоспособность конструкций, но в ряде случаев снижает ее

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

2.1 (3.4).Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3 СНиП II-23-81.

2.2. Расчетные сопротивления сварных соединений, определенные по формулам, которые приведены в главе СНиП II-23-81, обеспечиваются при соблюдении следующих условий:

подготовка материалов, сборка конструкций, сварка и контроль качества осуществляются в соответствии с требованиями главы СНиП III-18-75; сварочные материалы для стыковых соединений соответствуют прочности свариваемой стали и условиям эксплуатации конструкций и применяются в соответствии с табл. 1 прил. 1;

сварочные материалы для расчетных угловых швов применяются в соответствии с табл. 2 прил. 1 с учетом условий эксплуатации конструкций, указанных в табл. 1 прил. 1.

2.3. Расчетные сопротивления стыковых соединений, выполняемых всеми видами дуговой сварки, принимаются равными расчетным сопротивлениям стального проката при условии физического контроля качества швов в растянутых элементах и соблюдении требований п. 13.42 главы СНиП II-23-81 об обеспечении полного провара соединяемых элементов путем двухсторонней сварки, односторонней с подваркой корня шва или односторонней сварки на подкладке.

В случаях, когда в стыковых соединениях невозможно обеспечить полный провар элементов, рекомендуется принимать R_wy =0,7 R_у.

2.4. Несущая способность сварных соединений с угловыми швами зависит от ориентации шва относительно направления усилия, действующего на соединение. Однако учет этой зависимости существенно усложняет расчет соединения, в связи с чем расчетные сопротивления соединений с угловыми швами в главе СНиП II-23-81 приняты для наименее благоприятной ориентации (флангового шва) и независимыми от величины угла между продольной осью шва и направлением силового вектора, действующего на него.

2.5. Предельным состоянием для сварных соединений с угловыми швами является опасность разрушения. В связи с этим их расчетные сопротивления установлены по временному сопротивлению металла: для металла шва - в зависимости от нормативного сопротивления металла шва R_wf = f (R_wun); для металла границы сплавления - в зависимости от нормативного сопротивления основного металла R_wz = f (R_un).

Числовые значения расчетных сопротивлений сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 2 и 3 прил. 1.

РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение и сжатие следует проводить в соответствии с п. 11.1 главы СНиП II-23-81.

3.2. С целью повышения эффективности использования наплавленного металла в соединениях с расчетными угловыми швами предусмотрено применение электродных материалов, обеспечивающих повышенные прочностные свойства металла шва. При этом возникает необходимость проверки прочности соединений по двум опасным сечениям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.

3.3 (11.2). Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям:

по металлу шва

N / (β_f k_f l_w) ≤ R_wf γ_wf γ_c; (1) [120]

по металлу границы сплавления

N / (β_z k_f l_w) ≤ R_wz γ_wz γ_c. (2) [121]

где l_w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β_f и β_z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МПа (5900 кгс/см²) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см²) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β_f = 0,7 и β_z = 1; γ_wf и γ_wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂ и II₃, для которых γ_wf = 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см²) и γ_wz = 0,85 для всех сталей.

При сварке с использованием технологических приемов, направленных на повышение производительности наплавки, которые сопровождаются снижением глубины проплавления (например, сварка при удлиненном вылете электрода, при прямой полярности постоянного тока, с применением дополнительного присадочного материала и т.п.), значения коэффициентов рекомендуется принимать β_f = 0,7 и β_z = 1.

3.4 (11.2). Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см²) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно табл. 2 прил. 1 настоящего пособия, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва R_wf должны быть более R_wz, а при ручной сварке не менее чем в 1,1 раза превышают расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления R_wz, но не превосходят значений R_wz β_z / β_f

1,1 R_wz < R_wf ≤ R_wz β_z / β_f; (3)

в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см²) допускается применять электродные материалы, для которых выполняется условие

R_wz < R_wf ≤ R_wz β_z / β_f.

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм	Положение шва	Коэффициент	Значения коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм
3-8	9-12	14-16	18 и более
Автоматическая при d = 3 - 5	В лодочку	βf	1,1	0,7
βz	1,15
Нижнее	βf	1,1	0,9	0,7
βz	1,15	1,05
Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1,4 - 2	В лодочку	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05
Нижнее, горизонтальное, вертикальное	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05
Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой	В лодочку нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное	βf	0,7
βz

Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

При выборе электродных материалов следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55 (В Пособии табл. 1 прил. 1).

3.5. Левая часть выражений (3) и (4) 1,1 R_wz < R_wf и R_wz < R_wf означает необходимость применения электродных материалов, обеспечивающих высокую прочность металла шва. Правая часть этих выражений R_wf ≤ R_wz β_z / β_f указывает верхний предел значения R_wf, выше которого увеличение прочности металла шва нецелесообразно, поскольку несущую способность соединения будет определять сечение по металлу границы сплавления.

При проектировании сварных соединений возможны исключения из требований, указанных в выражениях (3) и (4), которые определяются дискретностью значений входящих в них параметров, ограниченностью ассортимента сваро