При расчете окупаемости проекта используем данные, которые показывают содержание нефти в сточной воде. Так как основное преимущество смены обвязки технологического резервуара это сокращение выхода нефти со сточными водами.
Количество нефти содержащейся в сточных водах за 2012 год (рисунок 4.1) составило134,4 тонныили в стоимостном выражении при цене нефти по внутрикорпоративным ценам в размере 10 873 руб./т. – 1 461 331,2 руб.
Одной из задач текущего проекта является сокращение количества содержание нефти в сточной воде, что приведет к экономической выгоде проекта.
После замены обвязки резервуара мы получим более качественную подготовку сточных вод и уменьшение содержание количества нефти на 50%.
С существующей внутренней конструкцией РВС скорость потока эмульсии составит 3,5м/с и капля нефти пройдёт путь в 52м за 15сек до выкидного патрубка и будет находиться на высоте 0,3 м от него. С новой внутренней обвязкой, скоростью потока эмульсии 0,6м/с капля пройдёт путь в 17м за 28сек до выкидного патрубка и будет от выкидного коллектора на высоте 0,6 м, вероятность уноса капли нефти по дренажу с водой сокращается в 2 раза. Следовательно, можем считать, что содержание нефтепродуктов в сточной воде после технологических РВС с новой обвязкой сократится на 50%.
На УПН “Киенгоп” в работе находятся 2 технологических резервуара № № 2,8. Проект на данный момент рассчитан на смену обвязки одного резервуара, поэтому для дальнейших расчетов необходимо сократить расчетное годовое содержания нефти в сточной воде в два раза.
Содержание нефти в сточной воде, проходящей через один резервуар за год, составит:
134,4 / 2 = 67,2 т/год
Кроме того при смене обвязки одного резервуара содержание нефти в сточной воде сократиться на 50%. Следовательно к расчетам принимаем 33,6 тонны нефти в год.
Стоимость дополнительно полученной нефти составит:
Sдоп = 33,6 * 10 873 = 365 332,8 руб / год
Исходя из текущих данных дополнительно полученного дохода, рассчитаем срок окупаемости проекта по формуле:
Ток = К/Sдоп = 173 390 руб. / 365 332,8 руб. = 0,47 года = 5,64 месяца
Таким образом, капитальные вложения, которые имели место при реконструкции резервуара, окупятся практически в течение полугода.
5 РАСЧЕТНЫЙ КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
| Разработка комплекса мероприятий по повышению эффективности работы УПН «Киенгоп» ОАО «Удмуртнефть» |
Исходные данные и конструктивные решения резервуара, основные расчетные положения.
Стальной вертикальный цилиндрический резервуар емкостью 5000 м
3 .
Плотность нефти с = 900 кг/м3. Место строительства — II район по снеговому покрову, нормативная нагрузка s0 = 0,7 кПа. Материал резервуара — сталь С245 с Ry = 240 МПа; сварка листов автоматическая проволокой Св-08Г2С. Избыточное давление паров испаряющейся жидкости Pи = 2 кПа, а вакуум — 0,25 кПа. Коэффициент надежности по назначению гn = 1.
Номинальные размеры резервуара Н = 12 м и D = 23 м; в типовом резервуаре объемом 5000 м3 конструктивные размеры по высоте Н = 11920 мм, внутренний диаметр Do = 22800 мм и наружный диаметр D = 22818 мм (укладывается по длине окружности 12 листов длиной по 6 м).
Крыша резервуара запроектирована в виде щитов, состоящих из листов толщиной t = 2,5 мм, уложенных на каркасе из двутавров, швеллеров и уголков. Щиты опираются на центровую трубчатую стойку и корпус резервуара.
Днище, расположенное на песчаном основании, испытывает только сжатие от давления жидкости, поэтому толщина его листов назначена по конструктивным соображениям t = 5 мм. Диаметр днища Dв = D + 90 мм = 22818 + 90 = 22908 мм (выступ днища за пределы стенки принят 50 мм). Максимальная высота налива продукта 11,3м.
Конструкции резервуара емкостью менее 10 тыс. м3 относятся ко II классу ответственности.
Стенка резервуара, являясь оболочкой вращения, при действии асимметричной нагрузки находится в безмоментном состоянии, и только в зонах краевого эффекта (в месте сопряжения стенок с днищем) имеет место моментное напряженное состояние.
Под воздействием внутреннего давления Р в тонкостенной оболочке возникают кольцевые и меридиональные напряжения Б1 и Б2.
Основной нагрузкой для стенки вертикального цилиндрического резервуара является внутреннее давление Р как сумма гидростатического давления паровоздушной среды.
При пустом резервуаре возможен отрыв корпуса резервуара от основания под действием внутреннего избыточного давления и ветрового воздействия. Для предупреждения отрыва по периметру резервуара предусмотрена постановка анкерных устройств.
Вертикальный цилиндрический резервуар низкого давления имеет коническую щитовую кровлю. Щитовую коническую кровлю применяют в резервуарах низкого давления с внутренним избыточным давлением в газовой подушке до 200 мм водного столба (2 кПа) и вакуум до 25 мм вод. ст. (0,25 МПа).
Коническая крыша состоит из жестких щитов, покрытых стальной оболочкой и опирающихся на центральную стойку с кольцом, а по периметру — на стенку корпуса. Каркас щитов выполнен из двутавра 30, швеллеров 8 и 6,5 и уголков 90х56х5,5. Листы кровли толщиной t = 2,5 мм крепятся на каркас щита с напуском с одной стороны на ширину нахлестки.
При расчете стационарной крыши резервуара учитываются две комбинации нагрузок:
1) расчетные нагрузки, действующие на покрытие сверху вниз;
2) расчетные нагрузки, действующие на покрытие снизу вверх: внутреннее избыточное давление в паровоздушной сфере.
При расчете конической кровли несущие радиальные балки щитов рассматривают как элементы, работающие на изгиб. Поперечные ребра щитов рассчитаны по схеме простых балок, опирающихся на средние радиальные балки.
