Оценка деформативности усиленных элементов

4.37. Перемещения (прогибы, отклонения от вертикали) усиленных элементов конструкций следует определять в общем случае по формуле

, (55)

где f₀ - начальное перемещение, определяемое по данным обследования либо расчетом для нагрузок, действовавших в момент усиления, по характеристикам брутто усиливаемого элемента; f_w - дополнительное перемещение (прогиб) при усилении элемента с использованием сварки, определяемое по п. 4.21; Df - приращение перемещения от нормативных нагрузок, приложенных после усиления, определяемое расчетом по характеристикам брутто усиленного элемента.

4.38. Дополнительные перемещения от сварки допускается не учитывать:

при уровне начального нагружения b₀ £ 0,3;

при несимметричном одностороннем усилении элементов со стороны растянутых волокон;

при усилении неразрезных многопролетных элементов (например, неразрезных балок) либо элементов рамных конструкций, имеющих жесткие узлы сопряжения с примыкающими элементами.

4.39.В случае усиления изгибаемых элементов (балок) на части их длины значения f_w могут быть уточнены по формуле

, (56)

где l - пролет балки; l_r - длина элемента усиления; прочие обозначения - по п. 4.21.

4.40. Перемещения f усиленных конструкций не должны препятствовать нормальной эксплуатации, а приращения перемещений Df - превышать значений, рекомендуемых пп. 13.1-13.4 СНиП II-23-81*

ОСОБЕННОСТИ СТАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ ПРИ УСИЛЕНИИ ИХ ЭЛЕМЕНТОВ С ПОМОЩЬЮ СВАРКИ

4.41. При усилении элементов статически неопределимых конструкций необходимо учитывать возможность неблагоприятного перераспределения усилий в системе в процессе сварки.

Приварка элементов усиления под нагрузкой вызывает приращение:

продольной деформации

(57)

и кривизны

, (58)

где п_i и y_i - параметры, определяемые по указаниям п. 4.21.

4.42. Для учета влияния приращений D_w и c_w на напряженно-деформированное состояние статически неопределимой системы необходимо знать последовательность выполнения работ по приварке элементов усиления или проверить несколько вариантов такой последовательности, принимая для проверки несущей способности наихудший из полученных результатов.

4.43. При уровне начального нагружения b₀ = 0,3 статический расчет конструкций допускается выполнять без учета перераспределения усилий в процессе сварки.

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ОТДЕЛЬНЫХ ВИДОВ УСИЛЕНИЯ

УСИЛЕНИЕ БАЛОК ЛАМЕЛЯМИ

5.1. При необходимости увеличения местной прочности и устойчивости стенки рекомендуется выполнять усиление с помощью ламелей по рис. 6, г, в том числе для повышения дополнительно усталостной прочности - по рис. 6, е.

Высота сечения ламелей h_л по рис. 6, г назначается в пределах , а толщина ламелей t_л - из условия прочности верхней зоны стенки от местной нагрузки. Для ламелей по рис. 6, е высота h_л принимается в пределах , где а - расстояние между ребрами жесткости, минимальная толщина ламелей назначается в соответствии с указаниями п. 7.24 СНиП II-23-81* как для неокаймленного свеса.

5.2. Местные напряжения в стенке, усиленной ламелями по схеме рис. 6, г, от давления колеса крана определяются по формуле

, (59)

где g_f₁ - коэффициент неравномерности давлений колес крана, принимаемый по указаниям СНиП 2.01.07-85; - условная длина распределения давления колеса; t_w, t_л - толщина стенки и ламели; I₁_f - момент инерции рельса и верхнего пояса.

Напряжения от местного крутящего момента M_t по верхней кромке ламели определяются по формуле

, (60)

где коэффициент усиления; сумма собственных моментов инерции кручения для рельса, верхнего пояса и усиленной части стенки.

Напряжения в стенке под нижней кромкой ламелей определяются по формуле

, (61)

где w = 2h_лt_л/ A_t - относительная площадь усиления; A_t - суммарная площадь тавра, включающего верхний пояс, ламели и часть стенки высотой h_л; - условная длина; I₂f сумма моментов инерции рельса и тавра.

5.3. Проверка прочности стенки, усиленной ламелями по схеме рис. 6, г, на совместное действие крутящего момента и давления колеса крана производится по формуле

. (62)

Стенка усиленной балки проверяется на местную устойчивость по указаниям СНиП II-23-81*, но с учетом эквивалентной высоты

. (63)

При этом коэффициент условий работ g_c = 0,9.

Таблица 10

a_л	2,55	2,15	1,84	1,71	1,61	1,53
N_л×10^-8	0,3	0,5	0,8		1,2	1,4
a_л	1,46	1,36	1,26	1,19	1,08
N_л×10^-8	1,6		2,5

5.4. При усилении подкрановых балок по схеме рис. 6, е необходимо оценить ресурс N_л по выносливости одностороннего сварного шва, прикрепляющего ламель к ребру жесткости.

Расчетный ресурс N_л, определяется по табл. 10 в зависимости от коэффициента a_л

, (64)

где R_v_л = 33 МПа (338 кг/см²) - расчетное сопротивление усталости данного соединения; g_v_л = 1:

. (65)

где компоненты напряжений определяются следующими зависимостями:

; (66)

. (67)

В формулах (66), (67) принимается: M_t - местный крутящий момент, определяемый по формуле

, (68)

где e - фактический эксцентриситет (принимается по материалам обследования, но не менее 15 мм); с - расстояние до центра кручения усиленного верхнего пояса

, (69)

где .

Таблица 11

a, м	1,2	1,5
b_a	1,05	1,28	1,56
b_t	1,1	1,43	1,65

Таблица 12

a/2r	0,2	0,4	0,5	0.6	0,7	0,8	0,9
b_л	0,059	0,116	0,145	0,173	0,2	0,226	0,252
g_л	0,2	0,38	0,462	0,537	0,604	0,664	0,716
a/2r		1,2	1,4	1,6	1,8
b_л	0,277	0,325	0,369	0,409	0,446	0,479	0,598
g_л	0,762	0,834	0,885	0,921	0,947	0,964

В формулу (68) подставляется абсолютная величина разности h_r - с, где - сумма собственных моментов инерции кручения рельса и верхнего пояса с ламелями:

; (70)

b_a = b_t = 1 для кранов, имеющих на концевой балке 2 колеса; для многоколесных кранов, при минимальном расстоянии между колесами на концевой балке меньше шага поперечных ребер, величина b_a, b_t принимается в зависимости от шага ребер (а), (табл. 11).

Коэффициент b_л принимается в зависимости от отношения a/2r по табл. 12.

Проверка прочности и выносливости стенки балки выполняется по указаниям СНиП II-23-81* с учетом изменившихся геометрических характеристик сечения, при этом напряжение s_fy определяется по формуле

, (71)