Расчет монолитной бетонной крепи
Для монолитной бетонной крепи по эмпирическим формулам рассчитывается ее толщина в замке свода, а затем по этой величине определяются толщина бетона в пяте свода, в стенках и в фундаменте.
Толщина замка (dз, м): dз= , (3.1)
Толщина пяты свода, м: dп=(1,2-1,5)×dз, (3.2)
Толщина стен, м: dст=(1,0-1,2)×dз, (3.3)
Толщина фундамента, м: dф=(1,2-1,5)×dз, (3.4)
Глубину заложения фундамента со стороны водоотводной канавки принимают 500 мм, а с противоположной стороны – 250 мм.
Расчет набрызг-бетонной крепи
Толщину набрызг-бетонногопокрытия (δ, м) при прямоугольно-сводчатой форме выработки, если ширина ее менее 6 м, определяют по формуле:
, (3.5)
где q - интенсивность нормативного давления со стороны кровли, кПа; m - коэффициент перегрузки, равный 1,2; nу - коэффициент условий работы, равный 0,85 для неармированного набрызг-бетона и 1 для армированного; Rр — расчетное сопротивление набрызг-бетона растяжению для проектных марок бетона В30, В40, В50 соответственно 1200, 1400, 1600 кПа при наличии армирования и 1000, 1200, 1350 кПа при отсутствии армирования.
Толщину набрызг-бетонапринимают по расчету, но не менее 30 мм.
Расчет анкерной крепи
Выбор типа анкера можно сделать в зависимости от коэффициента крепости пород по табл. 3.1.
Таблица 3.1 - Выбор типа анкера
Тип анкера | Коэффициент крепости пород (f), ед. | Несущая способность, кН | Примечание |
Клино-щелевой | 6-10 | Не более 60-70 | При 10<f<6 прочность закрепления замка резко уменьшается |
Распорно-конусный и распорно-клиновой | <4 >4 | Более 60-100, не более 15-20 | Практически несущая способность замка при f>4 равна 60-80 кН. Полное сцепление замков с породой достигается при натяжении 40-50 кН |
Железо-бетонный | 2-3 10-15 и более | Около 100, не более 200-250 | Несущая способность дана при полном заполнении шпура бетоном |
Сталеполи-мерный | Любой | Заполнение шпура полимербетоном 0,25-0,30; начальное натяжение 35-60 кН |
На рудниках наибольшее распространение имеет железобетонный анкер. Перспективным является применение сталеполимерных анкеров.
3.3.1. Расчет железобетонного и сталеполимерного анкеров
Расчет несущей способности железобетонного и сталеполимерного анкеров ведут в следующей последовательности.
1. Определяется расчетная несущая способность стержня анкера (Pс, Н) из условия его прочности на разрыв:
Pс=F×Rр×m , (3.6)
где F — площадь поперечного сечения стержня, м2 (рекомендуемый диаметр стержня dc=0,016 м); Rp— расчетное сопротивление материала стержня растяжению (Rp=210 МПа для горячекатаной круглой гладкой стали класса А-I; Rp=270 МПа для стали периодического профиля класса А-II; Rp=360 МПа для стали периодического профиля класса А-III); m - коэффициентусловий работы стержня анкера, который в обычных условиях работы можно принять равным 0,9-1.
2. Устанавливается расчетная несущая способность стержня анкера (Pз, Н) из условия прочности его закрепления в бетоне (или полимербетоне):
Pз= π×dс×τ×ℓз×kз×m1, (3.7)
где dс - диаметр арматурного стержня, м; τ - удельное сцепление стержня с бетоном, Па; ℓз - расчетная длина заделки, м; kз- поправочный коэффициентна длину заделки; m1— коэффициент условий работы замка, значение которого принимают при сухой скважине 0,8, при влажной 0,7-0,6.
Экспериментальными работами установлено что значение (τ) уменьшается с увеличением длины заделки стержня. Для марки бетона В30 и В40 τ=11-12 МПа; для полимербетона на эпоксидной смоле τ=20-24 МПа. Установлено также, что прочность сцеплениястержня периодического профиля диаметром 0,02-0,022 м при длине заделки 0,3-0,4 м в цементном бетоне и 0,2-0.25 м в полимербетоне соответствует его прочности на разрыв. Поэтому расчетную длину заделки принимают для цементного бетона 0,35-0,5 м, для полимербетона 0,25-0,3м (реже 0,4 м).
На основании экспериментальных данных величину поправочного коэффициента (kз) рекомендуется принимать по табл. 3.2.
Таблица 3.2 - Значения поправочных коэффициентов
Условия работы | Значения (kз) от длины заделки (ℓз), м | ||||
0,1 | 0,2 | 0,25 | 0,3 | 0,4 | |
При цементном бетоне | 0,65 | 0,62 | 0,58 | 0,55 | |
При полимербетоне | 0,75 | 0,72 | 0,68 | 0,65 |
3. Определяется расчетная несущая способность замка из условия его сдвига (Pсд, Н) относительно стенок шпура:
Pсд= π×dш×τ2×ℓз×kз×m2, (3.8)
где dш- диаметр шпура, м; τ2 - удельное сцепление бетона или полимербетона с породой, Па; m2 - коэффициент условий работы замка, (m2=0,9 при сухом шпуре, m2=0,75 при влажном шпуре, m2=0,6 при капеже из шпура).
При водоцементном отношении 0,5 и марке бетона В50 τ2=1,0 МПа с известняками, τ2=1,1МПа с порфиритами, τ2=1,4 МПа с габбро -диоритами. Для полимербетона τ2= 3,0 МПа с известняками и τ2=2-2,5 МПа со сланцами.
В качестве расчетной несущей способности анкера Ра принимается меньшее из значений (Pз, Pсили Pсд).
Длину анкера определяют с учетом зон возможного обрушения или отслоения пород, зависящих от запаса прочности пород кровли и боков, формы выработки и расчетной схемы горного давления. Типовыми паспортами крепления горных выработок для рудников цветной металлургии длину анкера определяют по формуле:
, (3.9)
где В - ширина выработки вчерне, м; K - коэффициент, принимаемый равным 0,4-0,5 при ширине выработки B<3,5 м и 0,15-0,2 при B>3,5 м; f -коэффициент крепости пород но М. М. Протодьяконову.
Длина анкера в кровле выработки принимается равной не менее 1,0 м и не более 2,5 м (редко 3 м).
Плотность расстановки анкеров (Sкр, 1/м2) в кровле выработки:
Sкр= qкр×nп/Pа, (3.10)
где nп - коэффициент перегрузки, равный 1,2; Pа - расчетная несущая способность анкера (Н); qкр - нормативноедавление со стороны кровли, зависящее от расчетной схемы горного давления, формы выработки, Па.
Для выработки трапециевидной формы:
qкр= b×γ = (a/ƒ)×γ, (3.11)
Для выработки прямоугольно-сводчатой формы:
qкр= b×γ = [(a/tgφ)-hc]×γ, (3.12)
где a –полупролет выработки вчерне по кровле, м; b - высота свода обрушения, м; hc – высота свода выработки (табл. 1.2 и 1.3), м; tgφ- коэффициент внутреннего трения; φ – угол внутреннего трения пород, град.
Расстояние между анкерами в кровле (aкр, м) при расположении их по квадратной сетке:
, (3.13)
При наличии неустойчивых пород закрепляются и бока выработки.
Плотность расстановки анкеров в боку выработки (Sб, 1/м2):
Sб=qп×nп/Pа, (3.13.1)
где qп— интенсивность бокового давления у почвы, зависящая от расчетной схемы горного давления, формы выработки, Па.
Для выработки трапециевидной формы:
, (3.14)
Для выработки прямоугольно-сводчатой формы:
, (3.15)
здесь h1 – высота вертикальной стенки выработки (табл. 1.2 и 1.3), м; λ2=tg2(450- φ/2) – коэффициент бокового распора.
Расстояние между анкерами в боку выработки (aб, м) определяется по формуле:
, (3.16)
Для расчета числа анкеров в кровле (nкр) и боках (nб) выработки могут быть использованы выражения:
nкр=qн×nп×B×aкр/Pа, (3.17)
nб=qп×nп×h1×aб/Pа, (3.18)
Количество закрепляющего состава (V, см3):
V=0,825×(d2ш- d2с)×ℓз, (3.19)
здесь d2ш, d2с - соответственно диаметр шпура и армирующего стержня, см; ℓз - длина заделки анкера в бетон или полимербетон, см.
Длина заделки в полимербетоне принимается равной 20-25 см; объем одной ампулы полимербетона равен 200 или 250 см3.
Пример расчета железобетонного анкера [12]
Пример.Рассчитать анкерную крепь для крепления горизонтальной выработки, имеющей расчетную глубину заложения Н - 800м, γ = 2700 кг/м3; предел прочности пород массива на сжатие Rсж = 50 МПа, на растяжение Rр = 4,7 МПа (ƒ=15); коэффициент бокового распора λ1 = 0,3. Выработка имеет прямоугольно-сводчатую форму; ширина выработки B=4м; высота коробового свода h0 = 1м; высота вертикальной стенки h1= 3м.
1. Определяем действующие на контуре выработки напряжения. По таблице 1 для ƒ>12 (принять для заданного значения ƒ) принимаем коэффициенты концентрации напряжений K1 = 2; К2 =0,4 рассчитываем напряжения:
σmах = К1 γН∙10= 2∙2700∙800∙10 = 432000000 Па = 43,2 МПа;
σmin = K2λ1H∙10 =0,4∙0,3∙2700∙800∙10 = 2600000 Па = 2,6 МПа.,
2. Рассчитываем коэффициенты запасов прочности пород на контуре выработки по формулам:
пк б = Rсж/σmах = 50/43,2= 1,15<4;
пк = Rр/σmin = 4,7/2,6 =1,8<4.
3. На основе запаса прочности предложена классификация режимов заданной нагрузки для выбора расчетной схемы горного давления в скальных породах, которые не испытывают перед разрушением заметных пластических деформаций.
Кровля и бока относительно устойчивы, но запасы прочности недостаточны.
Коэффициент и угол внутреннего трения пород
tgφ = (Rсж – Rр)/(Rсж + Rр ) = (50 – 4,7)/(50 + 4,7) = 0,83;
φ = 39,60.
4. Выбираем расчетную схему горного давления. Для выработки, имеющей недостаточно устойчивые кровлю и бока (при 1<n<1.44), рекомендована расчетная схема № 3 (см. таблицу 2).
Расчет ведут по формулам для 1< n к<4 и пб <<1 с поправками на имеющиеся запасы прочности
nб = 1,15 и n к=1,8 (см. формулы в таблице 3).
4.1. Высота зоны обрушения с учетом запаса прочности пород кроли:
4.2. Интенсивность давления со стороны кровли
q'2 = b'кγ= 1,28∙2700∙10 = 34560 Па = 34,6 кПа.
4.3. Интенсивность бокового давления почвы у выработки с учетом nб = 1,15.
q п=( b'1+h1) γλ2/nб = (2,28 + 3) 2700-0,22-10/1,15 = 27300 Па = 27,3 кПа,
где b'1 =b'к +h0 = 1,28 + 1 = 2,28 м;
λ2 =tg 2 (45° —39,6°/2) = 0,22.
5. Рассчитываем железобетонный анкер со стержнем из круглой гладкой стали класса А—I диаметром dс = 0,016 м; расчетное сопротивление стали Rр = 210 МПа; бетон М300, имеющий, сцепление со стержнем τ1=11 МПа; расчетная длина заделки ℓз=0,4 м; диаметр шпура dш=0,036 м; удельное сцепление бетона с породой τ2 = 1 МПа; шпуры влажные – m1=0,75.
Рассчитываем несущие способности стержня по закреплению его в бетоне и из условий сдвига бетона относительно стенок шпура :
Pс=π Rp R2c m = 3,14∙0,0082 ∙210∙106∙0,9 = 3,8∙104 Н;
Pз= π∙dc∙τ1∙ℓ3∙k ℓ∙m1 =3,14 ∙ 0,16 ∙ 11 ∙ 106 ∙ 0,4 ∙ 0,55 ∙ 0,75 = 9,1 ∙104 H;
PСД=dш π V τ2 ℓз m1 = 3,14 ∙ 0,036 ∙ 1,0 ∙ 106 ∙ 0,4 ∙ 0,75 = 3,3∙ 104 H;
Дальнейший расчет ведем по наименьшей несущей способности
Pa=P'з=3,3 ∙ 104 Н.
6. Определяем длину анкера, приняв ℓв = b'к =1,28м
ℓа = ℓв +ℓзг+ ℓп =1,28 + 0,3 + 0,05= 1,63 м,
принимаем ℓа=1,6 м.
7. Плотность расстановки анкеров в кровле по формуле:
S= q'2 nп / Ра =(34,6 ∙ 103 ∙ 1,2)/(3,3 ∙ 104) = 1,25 шт/м2.
8. Расстояние между анкерами в кровле
а1=(1/s)1/2 =(1/1,25)1/2= 0,9м.
Принимаем установку анкеров в кровле по сетке 0,9 х 0,9 м.
9. Определяем длину анкера в боку выработки предварительно рассчитываем увеличение полупролета выработки
С= h1сtg(45°+ φ /2) = З∙сtg 64,80 = 3∙0,47 = 1,41 м;
ℓ б = С/nб + ℓзг + ℓп = (1,41/1,15) + 0,3 + 0,05 = 1,57 М;
принимаем длину анкеров в боках такую же, как и по кровле ℓа = 1,6 м.
10. Рассчитываем плотность расстановки анкеров в боку выработки по формуле:
s'=qп nп/Ра = 27,3 ∙103 ∙ 1,2/(3,3 ∙ 104) = 0,99 шт/м.
11. Расстояние между анкерами в боку при расположении их по квадратной сетке
а2 = (1/s/)1/2 = (1/0,99)1/2=1 м.
Принимаем сетку расположения анкеров в боку такую же, как и в кровле (0,9×0,9 м).
Таблица 1.
Форма выработки | Коэффициенты концентрации напряжений | Размеры зоны растягивающих напряжений | Примечание | ||
сжимающих в боках (в долях от γН) | растягива-ющих в кровле (в долях от γН) | ширина по кровле (в долях ширины выработки) | высота (в долях высоты свода) h | ||
Прямоугольно сводчатая | 0,4 | 0,35 | 0,3 | Для пород с f > 12 | |
0,3 | 0,30 | 0,1 | Для пород с f 12 | ||
Таблица 2
номер схемы | Значение запаса прочности. кровли и боков | Режим заданной нагрузки на крепь и расчетная схема |
1< пк < 4 1 < пб< 4 | Крепь не несет постоянной нагрузки, так как кровля и бока относительно устойчивы, но возможны локальные вывалы. Нагрузка определяется по формулам нагрузки от локального вывала или расчетные нагрузки определяются путем деления нормативных нагрузок, полученных по расчетному методу №-2, на коэффициенты запасов прочности |
Таблица 3
Расчетные параметры | Прямоугольно-сводчатая форма выработки и запасы прочности. | |
nк< 1; nб ≤ 1 | 1 < nк < 4; nб ≤ 1 | |
Высота свода обрушения | ||
Высота свода равновесия | b1 = b к + h0 | b'1 = b'к+h0 |
Интенсивность давления со стороны кровли | q'1 = b к γ | q'2 = b'к γ |
Нагрузка на верхняк рамы | Q=2a q'1L | Q'=2a q'2L |
Интенсивность бокового давления на высоте вертикальной стенки | qс =b1γ λ 2 | qс =b1γ λ 2 |
Интенсивность бокового давления у почвы | qП = ( b1 + h1 )γ λ 2 | q'П = ( b'1 + h1 )γ λ 2 |
Боковое давление | D1 = 0,5 (q с + qП ) h1 | D'1 = 0,5 (q 'с + q 'П ) h1 |
Примечание. а- полупролет выработки вчерне; φ – угол внутреннего трения; =tq²(45°-φ/2) – коэффициент бокового распора; - высота вертикальной стенки; - высота свода по проекту; L – расстояние между рамами; Θ=(45°+φ/2).