Подбор поперечной арматуры

Прежде всего нужно выяснить, необходим ли расчет наклонных сечений на действие поперечной силы по наклонной трещине или можно обойтись без него. Для этого нужно сопоставить максимальную поперечную силу с минимальным поперечным усилием Q_b,min, воспринимаемым железобетонным элементом без поперечной арматуры. Если , расчет необходим. В противном случае поперечную арматуру назначают по конструктивным соображениям (п.5.26…5.28 [2]), так как в этом случае наклонная трещина в элементе не образуется (п.4.3 [6]).

Схема подбора поперечной арматуры такова:

где q_sw – усилие, которое должны воспринять поперечные стержни на единицу длины ригеля, Н/см;

Q – максимальная поперечная сила, Н, для тяжелого бетона j_b2=2 (п.3.31 [2]);

S_max – максимальное расстояние между осями поперечных стержней, см, для тяжелого бетона j_b4=1,5 (п.3.32 [2]);

a_sw – площадь сечения одного поперечного стержня, см²;

S₁ – шаг поперечных стержней на приопорных участках (равных ¼ пролета), принятый окончательно путем сопоставления S_max с шагом, указанным в п.5.27 [2], см (он приведен в прил.5);

R_sw – расчетное сопротивление поперечной арматуры, Н/см² (прил.2);

n_sw – число поперечных стержней, расположенных в одном нормальном сечении ригеля.

Определяем площадь сечения арматуры

В первом пролете. Поскольку =594800Н больше Q_b,min=j_b3R_btbh₀=0,6×110×25×65,6=108240Н, расчет поперечной арматуры обязателен.

Усилие, которое должны воспринять поперечные стержни на единицу длины ригеля на приопорном участке, =3737Н/см, а минимальное значение этого усилия q_sw,min=0,6×110×25/2=825Н/см. Для дальнейших расчетов принимаем q_sw=3737Н/см.

Максимальный шаг поперечных стержней S_max= = =29,8см. Так как h>45см, шаг поперечных стержней на приопорных участках S₁ должен быть не более (1/3)h=(1/3)70=23,3см, не более 50см и не более S_max (см.прил.5), а шаг поперечных стержней в средней части пролета S₂ не более (3/4)h =(3/4)70=52,5см и не более 50см. Принимаем S₁=20см (как наименьшее из трех значений) и S₂=50см (как наименьшее из двух значений). Отметим, что каждый из этих шагов должен быть кратен 5см.

Площадь сечения одного поперечного стержня a_sw= = =1,29см². Принимаем 1Æ14AIII, a_sw,fact=1,54см².

Во втором пролете. =451500Н;>Q_b,min=108240Н; =2153,2Н/см; q_sw,min=825Н/см. Принимаем q_sw=2153,2Н/см. S_max= =39,3см. Следовательно, S₁=20см; S₂=50см a_sw= =0,742см². Принимаем 1Æ10AIII, a_sw,fact=0,785см².

Подбор закончен, так как в обоих пролетах диаметр, полученный по расчету, не меньше диаметра, указанного в прил.5 для d=28 мм (где 28 мм – максимальный диаметр стержней на опоре В). Значит, опасность пережога поперечных стержней во время изготовления каркаса исключена. Кроме того, значения S₁ не противоречат значению в строке 3 прил.5.