Методика теплофизического расчета наружных стен
Теплотехнический расчёт наружной стены выполняется по методике, изложенной в [3], которая включает в себя исполнение как теплотехнического расчета, так и расчета влажностного режима стены.
Теплотехнический расчёт наружной стены выполняется с целью определения требуемой толщины монолитного керамзитобетона, обеспечивающей нормативное значение приведенного сопротивления теплопередаче.
Приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены находится по формуле
R0пр=R0усл.·r , (1.44)
где R0усл. – сопротивление теплопередаче глади наружной стены без учёта влияния наружных углов, стыков и перекрытий, оконных откосов и теплопроводных включений, м2·°С/Вт;
r – коэффициент теплотехнической однородности, определяемый согласно таблице 1.4.
Таблица 1.4 - Значения коэффициента теплотехнической однородности
№ п/п | Вид конструкции наружной стены | r |
Однослойные несущие наружные стены | 0,98 0,92 | |
Однослойные самонесущие наружные стены в монолитно-каркасных зданиях | 0,78 0,8 | |
Двухслойные наружные стены с внутренним утеплителем | 0.82 0,85 | |
Двухслойные наружные стены с невентилируемыми фасадными системами типа ЛАЭС | 0,92 0,93 | |
Двухслойные наружные стены с вентилируемым фасадом | 0,76 0,8 | |
Трёхслойные наружные стены с использованием эффективных утеплителей | 0,84 0,86 |
Определяется величина R0усл для многослойной наружной стены по формуле
м2·°С/Вт, (1.45)
где Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2·°С/Вт;
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружной стены, определяемый по таблице 6 [3], Вт/м2·°С;
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности наружной стены, определяемый по таблице 7 [3], Вт/м2·°С;
(1.46)
где R1, R2, …Rn – термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2·°С/Вт.
Термическое сопротивление R, (м2·°С)/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле
(1.47)
где толщина слоя, м;
расчётный коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м·°С).
Нормативное значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции определяется исходя из обеспечения санитарно-гигиенических и комфортных условий, а также исходя из обеспечения условия энергосбережения.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий, определяется по формуле [3]:
(1.48)
где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции и наружному воздуху, таблица 6 [3];
нормируемый температурный перепад, °С, таблица 5 [3].
Величина требуемого сопротивления теплопередаче, исходя из условия энергосбережения, определяется по величине градусосуток отопительного периода:
ГСОП=(tв-tо.п.)·zо.п.. (1.49)
Значение требуемого приведенного сопротивления теплопередаче определяется по таблице 1.5.
Таблица 1.5 - Требуемоеприведенное сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций зданий
Здания и помещения | Градусосутки отопительного периода, °С·сут. | Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, (м2·°С)/Вт: | |||
стен | покрытий и перекрытий над проездами | перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалами | окон и балконных дверей | ||
Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школьные интернаты. | 2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 | 3,2 4,2 5,2 6,2 7,2 8,2 | 2,8 3,7 4,6 5,5 6,4 7,3 | 0,30 0,45 0,60 0,70 0,75 0,80 | |
Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом | 1,6 2,4 3,0 3,6 4,2 4,8 | 2,4 3,2 4,0 4,8 5,6 6,4 | 2,0 2,7 3,4 4,1 4,8 5,5 | 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 |
Окончание таблицы 1.5
Здания и помещения | Градусосутки отопительного периода, °С·сут. | Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, (м2·°С)/Вт: | |||
стен | покрытий и перекрытий над проездами | перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалами | окон и балконных дверей | ||
Производственные с сухим и нормальным режимами | 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 3,4 | 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 | 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 3,4 | 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 | |
Примечания: 1 Промежуточные значения R0тр следует определять интерполяцией. 2 Нормы сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций для помещений производственных зданий с влажным и мокрым режимами, с избытками явного тепла от 23 Вт/м3, а также для помещений общественных, административных и бытовых зданий с влажным или мокрым режимами следует принимать как для помещений с сухим и нормальным режимами производственных зданий. 3 Приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих изделий. 4 В отдельных обоснованных случаях, связанных с конкретными конструктивными решениями заполнения оконных и других проемов, допускается применять конструкции окон и балконных дверей с приведенным сопротивлением теплопередаче на 5 % ниже установленного в таблице. |
Согласно п.5.1 [3] при выборе уровня теплозащиты здания следует руководствоваться одним из двух предложенных альтернативных подходов к оценке энергетической эффективности здания. При использовании предписывающего подхода нормативные требования традиционно предъявляются к отдельным ограждающим конструкциям.
При реализации потребительского подхода энергетическая эффективность здания оценивается по величине удельного расхода тепловой энергии на отопление здания в целом или его отдельных замкнутых объёмов – блок секций, пристроек и прочего. Величину приведенного сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций следует принимать равной не ниже значений, определённых по формуле (1.50) для стен жилых и общественных зданий, либо по формуле (1.51) – для остальных ограждающих конструкций:
(1.50)
(1.51)
где - нормируемые сопротивления теплопередаче, соответствующие требованиям второго этапа энергосбережения, (м2·°С)/Вт.
При выполнении контрольной работы следует руководствоваться потребительским подходом.
После выполнения теплотехнического расчёта наружной стены производится расчёт влажностного режима конструкции по методике, изложенной в [4].
Расчёт по определению положения плоскости возможной конденсации выполняется в следующей последовательности:
1. Определяется сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции.
(м2 · °С)/Вт. (1.52)
2. Находится сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции:
(м2 · ч · Па)/мг. (1.53)
3. Согласно [5] принимаются значения температуры tв и относительной влажности внутреннего воздуха в помещении.
4. Определяется значение упругости внутреннего воздуха eв по формуле
(1.54)
где - упругость насыщенного водяного пара при температуре tв, Па, определяемая по таблицам 1.6, 1.7.
5. Согласно [6] находятся значения температуры tн и упругости eн наружного воздуха для наиболее холодного месяца.
6. По формуле (1.55) определяются значения комплекса F(tki) для всех слоёв рассматриваемой ограждающей конструкции (таблица 1.1).
(1.55)
где F(tki) – комплекс, зависящий только от температуры в плоскости возможной конденсации, °С2/Па.
;
- коэффициент паропроницаемости и теплопроводности i-го слоя наружной стены соответственно.
Таблица 1.6 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара E, Па, для различных значений температур при В=100,7 кПа
t, 0С | E | t, 0С | E | t, 0С | E | t, 0С | E | t, 0С | E | ||||
-5,4 | -10,6 | -16 | -23 | ||||||||||
-0,2 | -5,6 | -10,8 | -16,2 | -35,5 | |||||||||
-0,4 | -5,8 | -11 | -16,4 | -24 | |||||||||
-0,6 | -6 | -11,2 | -16,6 | -24,5 | |||||||||
-0,8 | -6,2 | -11,4 | -16,8 | -25 | |||||||||
-1 | -6,4 | -11,6 | -17 | -25,5 | |||||||||
-1,2 | -6,6 | -11,8 | -17,2 | -26 | |||||||||
-1,4 | -6,8 | -12 | -17,4 | -26,5 | |||||||||
-1,6 | -7 | -12,2 | -17,6 | -27 | |||||||||
-1,8 | -7,2 | -12,4 | -17,8 | -27,5 | |||||||||
-2 | -7,4 | -12,6 | -18 | -28 | |||||||||
-2,2 | -7,6 | -12,8 | -18,2 | -28,5 | |||||||||
-2,4 | -7,8 | -13 | -18,4 | -29 | |||||||||
-2,6 | -8 | -13,2 | -18,6 | -29,5 | |||||||||
-2,8 | -8,2 | -13,4 | -18,8 | - | - | ||||||||
-3 | -8,4 | -13,6 | -19 | -30 | |||||||||
-3,2 | -8,6 | -13,8 | -19,2 | -31 | |||||||||
-3,4 | -8,8 | -14 | -19,4 | -32 | |||||||||
-3,6 | -9 | -14,2 | -19,6 | -33 | |||||||||
-3,8 | -9,2 | -14,4 | -19,8 | -34 | |||||||||
-4 | -9,4 | -14,6 | - | - | -35 | ||||||||
-4,2 | -9,6 | -14,8 | -20 | -36 | |||||||||
-4,4 | -9,8 | -15 | -20,5 | -37 | |||||||||
-4,6 | - | - | -15,2 | -21 | -38 | ||||||||
-4,8 | -10 | -15,4 | -21,5 | -39 | |||||||||
-5 | -10,2 | -15,6 | -22 | -40 | |||||||||
-5,2 | -10,4 | -15,8 | -22,5 | -41 |
Таблица 1.7 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара E, Па, для температуры t от 0 до +30 0С (над водой)
t, 0С | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | |
7. С помощью таблицы 1.1 находятся значения температуры в плоскости возможной конденсации.
8. С помощью уравнения (1.56) определяется координата плоскости возможной конденсации для каждого слоя ограждающей конструкции:
(1.56)
где термическое сопротивление, (м2·°С)/Вт;
сумма термических сопротивлений между внутренней поверхностью ограждения и плоскостью возможной конденсации, (м2·°С)/Вт.
В том случае, если значение координаты выходит существенно за пределы слоя, расчёт по накоплению влаги в данном слое не выполняется. При незначительном отличии температуры от t за плоскость возможной конденсации принимается наружная поверхность рассматриваемого слоя.
9. После определения плоскости возможной конденсации выполняется расчёт накопления влаги, как за годовой период эксплуатации здания, так и за период с отрицательными температурами, руководствуясь методикой, изложенной в [3].