Расчет продольного ребра плиты перекрытия по нормальному сечению

(подбор продольной рабочей арматуры)

Схема армирования продольного ребра плиты перекрытия указана на рис.3.4.

Рис. 3.4. Схема армирования продольного ребра.

Коэффициент α_m определяется по формуле:

,

где M – расчетный момент; M = 39,4кН∙м;

R_b – расчетное сопротивление бетона; R_b = 11,5МПа;

– ширина плиты поверху; = 121см;

h_o – расстояние от оси арматуры до верха плиты (рабочая высота); h_o = 27см;

γ_b1 – коэффициент, учитывающий длительность нагрузки; γ_b1 = 0,9;

.

По приложению 10 находим значения ζ и ξ, соответствующие найденному значению α_m­ = 0,043 (или ближайшему по величине к найденному). Для α_m = 0,039 значения этих величин будут равны: ζ = 0,98; ξ = 0,04. Для арматуры A-III ξ_R = 0,531. Проверяем выполнение условия ξ < ξ_R. Данное условие выполняется (0,039 < 0,531).

Находим требуемое сечение арматуры по формуле:

,

где R_s – расчетное сопротивление стали; R_s = 355МПа;

см².

По приложению 12 подбираем ближайшее большее значение к требуемой площади для двух стержней. Принимаем арматуру 2ø18A-III с фактической площадью сечения A_s = 5,09см².

Расчет продольного ребра на действие поперечной силы

(подбор поперечной арматуры)

В курсовом проекте расчет на действие поперечной силы не производим. Поперечную арматуру принимаем только по конструктивным требованиям.

Диаметр поперечной арматуры принимаем из условия сварки с продольной рабочей арматурой.

Для продольной рабочей арматуры ø18A-III (<ø22) принимаем поперечную арматуру ø6A-III.

Шаг поперечной арматуры:

- в близи опор (1/4 l_o) шаг будет равен:

см; принимаем шаг 10см, округляя в меньшую сторону кратно 5см;

- в средней части плиты шаг будет равен:

см; принимаем шаг 20см.

Расчет полки плиты на местный изгиб

В курсовом проекте расчет полки не производим.

Полку армируем конструктивно сеткой С-1. Вблизи опор сетка располагается в верхней части плиты, в центе пролета – в нижней части плиты.

Для армирования принимаем следующую сетку:

.

Конструирование каркаса продольного ребра

Каркас К-1 конструируем исходя из принятых сечений стержней арматуры, а также из принятых величин шага поперечной арматуры в разных частях пролета (Рис.3.5).

Рис. 3.5. Каркас К-1 продольного ребра.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО РИГЕЛЯ

Конструктивное решение ригеля

Поперечное сечение ригеля принимаем тавровое (рис. 4.1).

Рис. 4.1. Конструктивное решение ригеля.

Сбор нагрузок на ригель

Постоянная распределенная нагрузка от перекрытия на ригель:

,

где g_п – постоянная расчетная нагрузка на перекрытие (берется из табл.3.1); g_п = 3,69кН/м²;

l_пл – номинальная длина плиты; l_пл = 5,9м;

γ_п – коэффициент надежности по нагрузке; γ_п = 0,95;

кН/м.

Собственный вес погонного метра ригеля:

g_риг = 6,0кН/м.

Постоянная распределенная нагрузка на ригель:

g_пост = g + g_риг ;

g_пост = 20,7 + 6,0 = 26,7кН/м.

Временная распределенная нагрузка на ригель:

,

где υ_п – временная расчетная нагрузка на перекрытие (берется из табл.3.1); υ_п = 4,8кН/м²;

l_пл – номинальная длина плиты; l_пл = 5,9м;

γ_п – коэффициент надежности по нагрузке; γ_п = 0,95;

кН/м.

Понижающий коэффициент для временной нагрузки определяется по формуле:

,

где A – грузовая площадь ригеля, определяемая по формуле:

,

где l_р – номинальная длина ригеля; l_р = 5,02м;

l_пл – номинальная длина плиты; l_пл = 5,9м;

м².

.

Полная распределенная нагрузка на ригель:

,

кН/м.