Указания по выполнению разделов расчетной работы

Введение следует писать после ознакомления с рекомендованной литературой. Во введении должны быть отражены задачи в области градостроительства и отмечена роль спецфундаментов, в частности, подпорных стен, при благоустройстве городских территорий.

Следует указать на широкий диапазон применения подпорных стен. Подпорные стены применяются для удержания от обрушения грунтов на откосах и склонах; они широко используются при устройстве подземных переходов, в автодорожном строительстве, в качестве берегоукрепительных сооружений.

Суммарные затраты на возведение подпорных стен ежегодно исчисляются десятками миллионов гривен.

В разделе «Выбор исходных данных и сравнение вариантов» помимо сведений, составляющих задание, необходимо поместить материалы, которые также относятся к исходным данным, но принимаются студентом самостоятельно на основе вариантов, подлежащих рассмотрению.

При сравнении вариантов следует указать, что массивные подпорные стены, хотя и позволяют использовать местные материалы, но являются очень трудоемкими в возведении и отличаются большой материалоемкостью. По этой причине применяют, как правило, тонкие подпорные стены уголкового типа, выполненные из сборного железобетона.

Для сравнения в проекте можно также рассмотреть сборно-монолитный вариант подпорной стены, который требует большего расхода железобетона и является более трудоемким, но является менее дорогим и позволяет выполнять монолитную конструкцию в размерах, превышающих размеры серийных лицевых и фундаментных плит.

В рассматриваемом разделе, используя топографический план участка, необходимо наметить и указать на плане оптимальный вариант трассировки подпорной стены и определить ее общую длину.

Подпорные стены, сооружаемые в городах и населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей окружающей застройки. По этой причине подлежат разрешению вопросы, связанные с выбором типа ограждения, облицовки или офактуривания лицевой поверхности стены.

В этом разделе студент производит выбор арматурной стали. Для армирования элементов сборной подпорной стены без предварительного напряжения рекомендуется применять в качестве рабочей арматуры стержневую горячекатаную арматурную сталь периодического профиля классов А300с (А-II), А400с (А-III), а в качестве монтажной — горячекатаную арматуру класса А240с (А-I).

Бетон рекомендуется применять классов В 25, В 30 или В 35.

Выбор коэффициентов надежности по нагрузке производится с учетом данных табл. 5. При этом значения коэффициентов, указанных в скобках, принимаются при расчете конструкций на устойчивость в том случае, когда уменьшение постоянной нагрузки может ухудшить условия работы конструкций.

Таблица 5

Значения коэффициентов надежности по нагрузке

№ п/п	Нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке γf
	Собственный вес конструкции	1,1(0,9)
	Вес грунта в природном залегании	1,1(0,9)
	Вес уплотненного грунта засыпки	1,1(0,9)
	Равномерно распределенная нагрузка (пригрузка)	1,2

В разделе «Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига» прежде всего, необходимо определить геометрию принятой конструкции. Для уголковой консольной подпорной стены высота лицевой панели h принимается с учетом карнизного блока в зависимости от заданной величины подпора Н по приложению 2. Ширина фундаментной плиты b выбирается также по приложению 2, но с использованием приближенной формулы:

b = 0,5 (h + 2,2), (1)

где h – высота лицевой панели в м.

В скомпонованном виде подпорная стена приводится на рис. 1 и служит основой для расчетов.

Для определения контура грунта под призмой обрушения (контур «aicj» или «aic» на рис. 2) используют угол наклона плоскости обрушения в градусах:

, (2)

где – расчетное значение угла внутреннего трения грунта засыпки в градусах при расчете по I группе предельных состояний (по прочности и устойчивости).

При расчете основания по деформациям в формулу (2) подставляют значение .

В зависимости от величины угла θ, высота стены и длины задней консоли фундаментной плиты очертание контура грунта под призмой обрушения может быть треугольным или трапециевидным. В любом случае основание полученной фигуры допускается принимать горизонтальным с учетом средней толщины фундаментной плиты.

Вес грунта в найденном контуре прибавляет к весу подпорной стены.

Коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта определяется по формуле:

, (3)

где φ – угол внутреннего трения грунта;

ε – угол наклона задней стены или плоскости обрушения;

δ – угол трения грунта на контакте со стеной.

Для определения λ_r принимаются:

1) при расчете устойчивости стены - , δ = , ε = θ, θ = 45°– /2;

2) при расчете деформации основания - , δ = , ε = θ, θ = 45°- /2;

3) при расчете усилий в элементах стены - , δ = 0, ε = 0.

Горизонтальную и вертикальную составляющие активного давления грунта на глубине h_c с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1,1 определяют по формулам:

; (4)

(5)

При этом необходимо помнить, что расчет подпорной стены производится на один погонный метр ее длины.

Горизонтальная и вертикальная составляющая суммарного активного давления:

; (6)

. (7)

Горизонтальная и вертикальная составляющие активного давления грунта от равномерно распределенной нагрузки q_H определяются с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1,2:

; (8)

. (9)

Горизонтальная и вертикальная составляющие суммарного активного давления грунта от нагрузки q^H:

; (10)

. (11)

Вес грунта над передней консолью (контур «mruno» с площадью А_n) находят с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 0,9:

. (12)

Вес грунта над задней консолью (контур «aicj» с площадью А_з) определяют с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1,1:

. (13)

Вес лицевой и фундаментной плит находят с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 0,9, используя данные приложения 2:

(14) (15)

Для найденных сил должны быть определены координаты точек приложения l_i и z_i (рис. 3 и рис. 5) относительно осей, проходящих через центр тяжести подошвы фундаментной плиты, который делит ширину подошвы b на две равные части.

Расчет устойчивости подпорной стены проводят в три последовательных этапа.

1-й этап: расчет устойчивости против плоского сдвига выполняется при β₁ = 0 (рис. 5). Для этого случая определяют суммарное пассивное давление при λ_n = 1 и коэффициенте надежности по нагрузке γ_f = 0,9:

. (16)

Здесь h₁ совпадает с глубиной заложения фундаментной стены d.

Сдвигающая и удерживающая силы:

; (17)

. (18)

Устойчивость против сдвига (для случая β₁ = 0) обеспечивается, если имеет место условие:

.

Устойчивость сооружения против общего сдвига, т.е. вместе с частью грунта основания, предусмотрено определять в курсовом проекте по двум плоскостям, расположенным внутри грунтового массива под углами к горизонтали β₂ = 0,5φ_I и β₃ = φ_I (рис. 5). Этот способ имеет широкое практическое применение.

Расчет устойчивости подпорной стены против общего сдвига выполняется поэтапно и сводится к следующему:

2-й этап: плоскость сдвига располагается под углом наклона к горизонтали β₂ = 0,5φ_I.

В этом случае определяют сдвигающую силу и коэффициент пассивного давления:

. (19)

Суммарное пассивное давление с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 0,9 рассчитывают по формуле:

. (20)

Определяют вес грунта в контуре «mfk» с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f= 0,9:

. (21)

Определяют удерживающую силу:

.

Устойчивость против сдвига при β₂ =0,5φ_I обеспечивается, если имеет место условие:

.

3-й этап: плоскость сдвига с углом наклона к горизонтали β₃ =φ_I.

Определяют сдвигающую силу и коэффициент пассивного давления:

.

Суммарное пассивное давление с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f= 0,9 рассчитывают по формуле:

.

Определяют удерживающую силу: .

Устойчивость стены против сдвига при β₃ = φ_I обеспечивается, если имеет место условие:

1,2.

Устойчивость против опрокидывания уголковой подпорной стены с сильно развитой задней консолью очень высокая и обычно не рассматривается.

В разделе «Расчет основания по деформациям» необходимо определить расчетное сопротивление грунта основания по формуле СНиП 2.02.01-83 «Основания и фундаменты»:

, (22)

где – принимаются по П.2.41 СНиП 2.02.01-83 в зависимости от угла внутреннего трения φ_ІІ;

k = 1;

k_z = 1;

b – ширина подошвы фундаментной плиты;

d – глубина заложения фундамента;

– удельный вес грунта ниже подошвы фундамента;

– то же, выше подошвы фундамента;

γ_с1 и γ_с2 – принимаются равными соответственно 1,25 и 1.

Коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта λ_r рассчитывают по формуле (3) с подстановкой значений

, δ = , ε = θ при θ = 45°– /2.

Горизонтальные и вертикальные составляющие активного давления от веса грунта и равномерно распределенной нагрузки (пригрузки) находят с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1 по формулам:

;

;

.

Суммарные горизонтальные и вертикальные составляющие активного давления:

;

.

;

.

Вес грунта над передней и задней консолями фундаментной плиты соответственно q₁ и q₄ находят по формулам (12) и (13), но с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f= 1.

Вес лицевой и фундаментной плит соответственно q₂ и q₃ определяются по формулам (14) и (15), подставляя значение коэффициента надежности по нагрузке γ_f = 1.

Сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость:

.

Сумма моментов всех вертикальных сил относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы (рис. 5):

(23)

Сумма моментов всех горизонтальных сил относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы:

(24)

Эксцентриситет приложения равнодействующей:

(25)

Краевые давления на грунт под фундаментной плитой определяют по формуле:

, (26)

где b – ширина принятой фундаментной плиты.

Формула (26) применяется при условии е<b/6. В случае е≥b/6 используется зависимость

(27)

,

где t = 0,5b – e.

Найденные значения P_max и P_ср служат для проверки следующих условий:

.

Результаты расчета основания по деформациям отражены на рис. 4 и рис. 5.

В разделе «Определение усилий в элементах подпорной стены»рассматриваются три сечения (рис. 6 и рис. 7). Коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта λ_r рассчитывают по формуле (3) с подстановкой значений , δ = 0, ε = 0.

Горизонтальную составляющую активного давления от веса грунта определяют с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1,1:

.

Горизонтальную составляющую активного давления от пригрузке находят с коэффициентом γ_f = 1,2:

.

Суммарные составляющие активного давления от веса грунта и пригрузке:

.

Сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость:

, (28)

где –определяют по формулам (12), (14), (15), но с коэффициентом γ_f = 1,1;

G – вес призмы грунта в контуре «aicj» с площадью A_G при γ_f = 1,1 (рис. 6);

G_q – вес пригрузки в пределах отрезка l₆ с коэффициентом γ_f = 1,2.

Вес грунта G находят по формуле:

. (29)

Вес пригрузки:

. (30)

Сумма моментов всех вертикальных сил относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы (рис. 6):

(31)

Сумма моментов всех горизонтальных сил относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы:

Эксцентриситет приложения равнодействующей:

Краевые давления находят по формулам (26) или (27):

Распределенные нагрузки в кН/м² (рис. 6 и рис. 7) определяют от веса грунта и конструкций с коэффициентом γ_f = 1,1, а от веса пригрузки с коэффициентом γ_f = 1,2.

Распределенные нагрузки над передней консолью фундаментной плиты:

от веса грунта - ; (32)

от веса фундаментной плиты - (33)

Распределенные нагрузки над задней консолью фундаментной плиты:

от временно распределенной нагрузки –

; (34)

от веса грунта –

; (35)

от веса фундаментной плиты –

. (36)

Здесь - удельный вес железобетона = 25 кН/м³;

– средняя толщина задней консоли фундаментной плиты.

Суммарные значения горизонтальных составляющих активного давления на уровне сечения I-Iнаходят с подстановкой значения h^/ (рис. 7):

,

.

Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях определяют по формулам:

в сечении I-I

;

в сечении 2-2

; (37)

. (38)

в сечении 3-3

; (39)

. (40)

В разделе «Расчет прочности элементов подпорной стены по нормальным и наклонным сечениям» определяют рабочую арматуру в сечениях I-I, 2-2, 3-3 по формуле

, (41)

где – табличный коэффициент, принимаемый в зависимости от

.

Расчет на действие поперечной силы производится для тех же сечений. Если соблюдается условие

, (42)

то поперечная арматура устанавливается конструктивно. В противном случае поперечную арматуру рассчитывают по формуле:

, (43)

где . (44)

По конструктивным требованиям шаг поперечных стержней принимается исходя из условия: .

При этом величина шага не должна быть больше s_max, определяемого по формуле:

.

В приведенных формулах содержатся следующие показатели:

A_s – площадь сечения рабочей арматуры в см²;

R_s – расчетное сопротивление рабочей арматуры при действии изгибающего момента в Мпа;

R_sw – расчетное сопротивление поперечной арматуры в Мпа;

R_b, R_bt – расчетное сопротивление бетона соответственно на осевое сжатие и осевое растяжение; R_b и R_bt принимаются при значении γ_b1 = 0,85 в МПа;

h₀ – полезная высота в см; h₀ = h – 2,5;

b – расчетная ширина сечения, равная 100 см;

Q_swb – поперечная сила, воспринимаемая бетоном и хомутами в кН;

q_sw – погонное усилие в хомуте, МПа см;

f_sw – поперечное сечение стержня хомута в см²;

n - число срезов хомута;

s – шаг поперечных стержней в см.

Арматурные элементы обеих плит подпорной стены представлены в приложениях 3 и 4.

Для удобства рассмотрения чертежей введены условные обозначения: количество промежутков между стержнями, диаметр и шаг арматурных стержней, которые подлежат определению или назначаются в зависимости от варианта задания, обозначены соответственно через n, δ, s.

Сварная плоская сетка С1 содержит рабочую арматуру (поз.1) в виде стержней расчетного диаметра, площадь сечения которых зависит от величины изгибающего момента М_1-1. В качестве примера на чертеже приведено размещение рабочих стержней класса АIII (А400С) диаметром
δ по типу s×n = 200×14=2800. Сочетание sxn на отрезке 2800 мм может быть представлено в другом варианте в зависимости от результатов расчета.

Для распределительной арматуры ø8АI (А240С) (поз.2) сочетание s×n принимается студентом в зависимости от высоты лицевой плиты по заданию.

Сетка С2 вводится в лицевую плиту, исходя из конструктивных соображений и может быть принята полностью по приложению 4, однако сочетание s×n по вертикали определяется студентом в зависимости от высоты лицевой плиты.

Сетка С3 берется однотипная для всех вариантов задания и применяется с целью усиления оголовка лицевой плиты.

Сетка С4 содержит рабочую арматуру (поз.8) в виде стержней расчетного диаметра, площадь сечения которых зависит от величины изгибающего момента М_2-2. В качестве примера на чертеже приведено размещение рабочих стержней класса АIII (А400С) диаметром δ по типу s×n = 200×14=2800. Сочетание s×n на отрезке 2800 мм может быть представлено в другом варианте в зависимости от результатов расчета.

Сочетание s×n для распределительной арматуры ø8АI (А240С) (поз.7) принимается студентом в зависимости от длины фундаментной плиты по заданию.

Сетка С5 содержит рабочую арматуру (поз. 10) в виде стержней расчетного диаметра, площадь сечения которых зависит от величины изгибающего момента М_3-3. На чертеже в качестве примера показано размещение рабочих стержней класса АIII (А400С) диаметром δ по типу s×n = 200×14=2800.

Сочетание s×n на отрезке 2800 мм может быть представлено и в другом варианте в зависимости от результатов расчета.

Для распределительной арматуры ø8АI (А240С) (поз.9) сочетание s×n принимается студентом в зависимости от длины фундаментной плиты по заданию.

Сетка С6 вводится в фундаментную плиту с целью усиления щелевого паза и принимается по чертежу приложения 4. При этом отрезки l должны быть скорректированы в соответствии с высотой фундаментной плиты по заданию. На чертеже в качестве примера приведена сетка С6 для ПФ-5.

Сетка С7 вводится в фундаментную плиту с той же целью, что и С6. При этом отрезки l и l₁ должны быть скорректированы в соответствии с высотой фундаментной плиты по заданию. На чертеже в качестве примера приведена сетка С7 для ПФ-5.

Каркасы К1, К2, К3, К4, К5, К6, К7 приведены в приложении 4. Они устанавливаются в обеих плитах сборной подпорной стены. При этом высота каждого каркаса зависит от его местоположения в плите и марки лицевой или фундаментной плиты. Руководствуясь этим указанием, студент определяет высоту каркаса с учетом толщины защитного слоя а = 25 мм.

В случае установки каркасов по конструктивным соображениям, когда удовлетворяется условие (42), проектное положение каркаса принимается в соответствии с приложением 3.

При необходимости установки поперечной арматуры по расчету каркасы размещаются с расчетным шагом на ¼ высоты или длины плиты, начиная от рассматриваемого сечения, причем число срезов хомутов в формуле (44) принимается равным п = 100 см.

Петли М1, М2, М3 показаны в приложении 4. Высота петли М3 определяется студентом в зависимости от типа фундаментной плиты, принимаемого по заданию.

В разделе «Конструктивные мероприятия»необходимо предусмотреть и отразить на чертежах:

- температурно-осадочные швы через каждые 30 м шириной 30 мм;

- дренажные отверстия диаметром 50 мм через каждые 3 м;

- пристенный дренажный коллектор треугольного сечения высотой 400-500мм из гравия крупностью 20-30 мм с продольным уклоном 0,04;

- гидроизоляцию поверхностей стены, контактирующих с грунтом, в виде обмазки горячим битумом за два раза.

В разделе «Технология строительства и вопросы охраны труда» необходимо, руководствуясь данными специальной литературы, разработать и обосновать методы устройства котлована-траншеи и способы монтажа конструкций. Следует охарактеризовать применяемые механизмы и подъемно-транспортное оборудование.

В обязательном порядке следует рассмотреть основные мероприятия по технике безопасности строительства и охране труда.

В разделе «Вопросы экологии при проектировании и возведении подпорной стены» предусматриваются меры, направленные на сохранение окружающей среды (древесной и кустарниковой растительности, почвенного покрова и т.д.). Следует считаться с возможностью опасного повышения уровня грунтовых вод на участке строительства подпорной стены. Для предотвращения подтопления подпорную стену необходимо оборудовать со стороны подпора пристенным дренажом с дренажными отверстиями.

В разделе «Технико-экономические показатели»производится оценка стоимости сооружения.

Объем работ подсчитывается на основании принятых в расчетной работе размеров подпорной стены. Длина стены устанавливается по топографическому плану местности и согласовывается с руководителем, если в этом имеется необходимость.

В расчетной работе необходимо поместить перечень технических источников, которые понадобились при подготовке разделов. Подбор специальной технической литературы следует выполнить в самом начале проектирования.

Оформленная расчетная работа начинается содержанием, которое составляется в соответствии с принятой по нормами нумерацией разделов и подразделов.

Список источников

1. Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства. – М.: Стройиздат, 1984.

2. Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции. – М.: Высшая школа, 1984.

3. Основания, фундаменты и подземные сооружения: Справочник проектировщика. – М.: Стройиздат, 1985.

4. ДБН В.2.1-10-2009. Основи та фундаменти будинків і споруд. Основні положення проектування. Київ. Мінрегіонбуд України. 2009.

5. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений, 1985.

6. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. 1985.

Приложение 5

НАВЧАЛЬНЕ ВИДАННЯ

РУДЬОлександр Григорович

БРОНЖАЄВМихайло Федорович

МІШУРОВАТетяна Вітальевна

Методичні вказівки до виконання практичних занять,

розрахунково-графічної і самостійної робіт по дисципліні

«Підвалини, фундаменти та спецфундаменти» (для студентів 4 курси денної і 4 курси заочной форм навчання напряму підготовки 6.060101 – «будівництво», спеціальності ПЦБ)

(Рос. мовою)

Редактор: З. І. Зайцева

Комп'ютерне верстання: І. В. Волосожарова

План 2011, поз.

____________________________ ____________________________________

Під. до друку _______ Формат 60×84 1/8

Друк на ризографі Ум.- друк. арк. 2,0

Зак. № _______ Тираж 50 экз

Видавець і виготовлювач:

Харківська національна академія міського господарства

вул. Революції, 12, Харків, 61002

Електронна адреса: [email protected]

Свідоцтво суб'єкта видавничої діяльності:

ДК № 4064 від 12.05.2011р.