Ограждающие конструкции жилых зданий

ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

ЖИЛОГО ЗДАНИЯ

Методическое пособие по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Пермь 2012

УДК 697.034

ББК 38.762

Рецензент: С. Н. Костарев, доктор технических наук, профессор Пермской ГСХА

Зубарева Г. И., Черникова М. Н., Махнёва В. Н. Отопление и вентиляция жилого здания: метод. пособие/Г. И. Зубарева; ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА: - Пермь, Изд-во ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА, 2012.

Издание соответствует учебной программе дисциплины «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Пособие содержит основные положения по системам отопления и вентиляции, а также методики определения и расчета отдельных элементов систем.

Предназначено для студентов специальностей «Промышленное и гражданское строительство», «Проектирование зданий», направления «Строительство» очной и заочной форм обучения

Пособие печатается по решению методического совета архитектурно-строительного факультета (протокол № от )

Дисциплина «Теплогазоснабжение и вентиляция» предполагает практические занятия по решению основных и дополнительных задач для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство», «Проектирование зданий», направления «Строительство». Решение задач рекомендуется выполнять на основе ранее разработанного проекта индивидуального дома.

Основные задачи включают в себя:

Задача 1. Расчет теплопотерь через ограждения помещений здания (на примере двух помещений, одно из которых – угловое);

Задача 2. Определение потерь тепла зданием по укрупненным измерителям и оценка стоимости годового потребления тепловой энергии на отопление.

Задача 3. Конструирование системы отопления с вычерчиванием аксонометрической схемы системы.

Задача 4. Гидравлический расчет 2-х участков системы отопления.

Задача 5. Расчет и подбор водоструйного элеватора.

Задача 6. Расчет нагревательных приборов для помещений из задачи №1.

Дополнительные задачи включают в себя:

Задача 7. Определение требуемых воздухообменов для одной кухни и одного санузла. Выбор схемы вентиляционной системы.

Задача 8. Аэродинамический расчет канала естественной вытяжной вентиляционной системы.

ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА И РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА

Перед решением задач необходимо выбрать:

1) географическое местоположение объекта

2) климатологические данные района строительства (принимаются по СНиП /1,2/):

- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (средняя температура наиболее холодной пятидневки .t_н5.)......................................................................................................

- средняя скорость ветра в январе, м/с ...........................................

- расчетное барометрическое давление (Р_бар), кПа .........................

3) расчетные параметры внутреннего воздуха в рассчитываемых помещениях в соответствии со СНиП /З/.

4) назначение, этажность и ориентацию объекта по сторонам света;

5) ограждающие конструкции здания (принять по прил.1) настоящих указаний с учетом новых требований по теплозашите зданий)

6) вычертить поэтажные планы (М 1:100) с указанием размеров между осями всех стен и перегородок, проставить ориентацию здания и номера всех отапливаемых помещений.

Помещения нумеруются по ходу движения часовой стрелки, начиная с левого верхнего помещения на плане здания, трехзначным числом: первая цифра – номер этажа, две последние цифры – порядковый номер помещения (101, 102 и.т.д., 201, 202 и т.д.). Номера проставляются на чертежах в каждом помещении в одинарном кружке.

При определении отапливаемых помещений необходимо иметь в виду, что для вспомогательных помещений, не примыкающих к наружным стенам (изолированные туалеты, коридоры, кладовые и др.), теплопотери отдельно не рассчитываются. Как правило, потери тепла через полы первого и потолки верхнего этажей в таких помещениях незначительны, и поэтому нагревательные приборы в них не устанавливаются. Отапливаются вспомогательные помещения так называемым вторичным теплом за счет перемещения нагретого воздуха из соседних помещений.

Ванные комнаты и совместные санузлы, не примыкающие к наружным стенам, также не относятся к отапливаемым помещениям, так как они обогреваются полотенцесушителями, присоединенными к системе горячего водоснабжения.

ЗАДАЧА №1 РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЯ (НА ПРИМЕРЕ ДВУХ ПОМЕЩЕНИЙ, ОДНО ИЗ КОТОРЫХ – УГЛОВОЕ)

Для определения тепловой мощности системы отопления следует определить тепловые потери через наружные ограждения всех отапливаемых помещений здания. Потери тепла через ограждающие конструкции (Q_тп, Вт) рассчитываются по формуле

(1)

где k - коэффициент теплопередачи через соответствующие ограждения, , Вт/м² *град;

R_o - термическое сопротивление теплопередаче, м²×град/Вт;

F - расчетная площадь ограждения, которая определяется в соответствии с правилами обмера, приведенными в работах /2,5/, м² (смотри рис. 1);

t_в - расчетная температура воздуха внутри помещения (°С), принимаемая согласно СНиП "Жилые здания" /З/;

t_н5 – расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (°С), соответствующая расчетным параметрам Б по прил. 4 СНиП "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха"/2/ и равная средней температуре наиболее холодной пятидневки;

n – коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаемый в соответствии со СНиП "Строительная теплотехника" /4/;

– добавочные потери тепла (см. настоящие указания).

Теплопотери рассчитаются через ограждения, которые граничат:

- с наружным воздухом (стены, окна, входные и балконные двери, перекрытия над проездами, бесчердачные покрытия);

- с неотапливаемыми помещениями (чердачные перекрытия, а также перекрытия над подвалами и подпольями);

- с помещениями, имеющими температуру внутреннего воздуха более чем на 5°С ниже, чем в рассчитываемом помещении.

Линейные размеры ограждающих конструкций следует определять с точностью до 0,01 м следующим образом (дополнительно см. рис. 1)

а) для световых проемов и дверей - по наименьшим размерам строительных проемов в свету;

б) для потолков и полов – между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;

в) высоту стен первого этажа – от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа при наличии неотапливаемого подвала или подполья; от нижнего уровня подготовки для пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа при наличии пола на лагах; от уровня чистого пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа при наличии пола, расположенного непосредственно на грунте;

г) высоту стен промежуточного этажа – между отметками чистых полов данного и вышележащего этажей;

д) высоту стен верхнего этажа – от уровня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия при наличии чердака и от уровня чистого пола до пересечения внутренней поверхности наружной стены с верхней плоскостью покрытия при отсутствии чердака;

е) длину наружных стен: для неугловых помещений – между осями внутренних стен, для угловых помещений – от внешних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или до внешних поверхностей наружных стен;

ж) длину внутренних стен – от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен.

Площади наружных ограждающих конструкций необходимо определять с точностью до 0,1 м². При вычислении площади наружных стен необходимо учитывать наличие в них наружных входных дверей – из

общей площади стены следует вычесть площадь входных дверей, однако из площади стен не вычитать площадь окон и балконных дверей. Удобнее в расчетах уменьшить величину коэффициента теплопередачи окна на величину коэффициента теплопередачи наружной стены( k_ок – k_ст ).При этом итоговый результат (сумма потерь тепла наружными стенами и окнами с балконными дверями) не изменится, так как вспомогательные помещения здания отапливаются вторичным теплом, потери тепла в них через полы первого и потолки верхнего этажей вычисляются совместно с теплопотерями отапливаемых помещений. Поэтому площадь полов и потолков вспомогательных помещений F_всп делится на число частей z,соответствующее количеству сообщающихся с этими помещениями смежных комнат и кухонь, имеющих нагревательные приборы, и прибавляется к фактической площади пола и потолка F_п (м²) отапливаемых помещений:

( 2 )

Рис. 1. Обмер площадей в плане и по высоте:

НС — наружная стена; Пл—пол; Пт—потолок; О—окна, двери; 1—пол на грунте; 2— пол на лагах; 3 — пол над неотапливаемыми помещениями; 4 — бесчердачное покрытие

Добавочные потери тепла ограждающими конструкциями помещения b определяются в долях от основных потерь тепла в соответствии со СНиП /2/.

Значения этих добавок составляют:

а) для наружных вертикальных стен, дверей и световых проемов зданий любого назначения, обращенных:

- на север, восток, северо-восток, северо-запад – 0,10;

- на юго-восток и запад – 0,05;

б) в зданиях любого назначения для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами (при высоте здания Н , м):

- тройных с двумя тамбурами между ними – 0,2 Н,

- двойных без тамбура – 0,34 Н ;

- двойных с тамбуром между ними – 0,27 Н;

- одинарных – 0,22 Н;

Добавочные потери тепла через летние или запасные двери учитывать не следует.

Для наружных окон и балконных дверей необходимо учитывать потери тепла на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение путем инфильтрации через неплотности (щели притворов) в результате действия теплового и ветрового давления.

Добавочные теплопотери на нагрев инфильтрующегося в помещение через наружные ограждения воздуха определяются в расчете на количество воздуха, которое должно поступать в жилые помещения по нормам вентиляционного воздухообмена, Вт, (формула 3).

(3)

где L_п – расход удаляемого воздуха, м³/час, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, для жилых зданий L_п=3F_п, где F_п площадь жилых помещений;

r – плотность воздуха в помещениях, кг/м³.

с – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1 кДж/(кг*⁰С);

к – коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 – для стыков панелей, для окон с тройными переплётами; 0,8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплётами и 1,0 – для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплётами и открытых проёмов.

В соответствии со СНиП [2] при расчете теплопотерь в жилых помещениях следует учитывать бытовые тепловыделения (Вт):

(4)

где F_п – площадь пола (или потолка) помещений, где предусматривается установка нагревательных приборов, м².

Расчетные потери тепла помещений жилого здания (Вт)

(5)

Расчет теплопотерь здания проводится в табличной форме, представленной в прил. 2 данных указаний. Эту таблицу (ведомость расчета) нужно заполнять последовательно.

В ведомости расчета потерь тепла ограждающие конструкции обозначаются двумя заглавными буквами: НС - наружная стена; ПЛ - пол; ПТ - потолок; ОО, ДО, ТО - окна соответственно с одинарным, двойным и тройным остеклением; ЕД,ОД,ДЦ,ТД - балконные и входные двери соответственно одинарные, двойные и тройные.

Полученные значения теплопотерь помещений наносятся на поэтажные планы. В табличке оставляется место для указания числа секций или длины нагревательных приборов.

ЗАДАЧА 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЗДАНИЕМ ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРИТЕЛЯМ И ОЦЕНКА СТОИМОСТИ ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ

Метод укрупненных измерителей находит широкое применение в практике проектирования для ориентировочных подсчетов потребностей в тепле для отопления здания, а иногда целого квартала или микрорайона, чтобы, например, составить проектные задания по котельной, по системе теплоснабжения, определить потребный расход топлива и т.д.

Ориентировочные значения теплопотерь здания Q_у (Вт) определяются по формуле

(6)

q₀ – удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м³°С);

V_н – строительный объем отапливаемой части здания по наружному обмеру, м³;

t_ср - расчетная температура внутреннего воздуха в большинстве помещений здания ,°С;

t_н5 – расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °С, соответствующая расчетным параметрам Б по прил. 4 СНиП "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха"/2/ и равная средней температуре наиболее холодной пятидневки.

Удельная тепловая характеристика здания q_o численно равна теплопотерям I м³ здания при перепаде температур внутреннего и наружного воздуха в I °С. Ее значение при прочих равных условиях зависит от назначения, объема, этажности и формы здания, от теплозащитных свойств ограждений, от степени остекления здания и климатических особенностей района постройки.

Удельная тепловая характеристика здания любого назначения может быть определена по таблицам справочника по теплоснабжению в зависимости от их объема [7].

Расхождение между суммой расчетных потерь тепла через наружные ограждения, вычисленных в прилож. 2, и результаты, полученный по формуле (6), обычно не превышают 15%.

Стоимость тепловой энергии за отопительный сезон определяется из расчета годовой нагрузки на отопление:

(7)

где Qy – расчетные теплопотери здания , определённые по укрупненной характеристики, Вт;

t _cр.о. - средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон, определяемая по климатологическим данным, ⁰С;

Z - продолжительность отопительного сезона на данным [7], сут.;

n – количество часов в сутках, n=24 час/сут.

Для определение годовой стоимости тепловой энергии необходимо узнать стоимость 1 Гкал тепловой энергии на момент выполнения задания по официальным данным энергетической комиссии. При этом следует осуществить перевод тепловых единиц из Вт в Гкал.

ЗАДАЧА 3. КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ С ВЫЧЕРЧИВАНИЕМ АКСОНОМЕТРИЧЕСКОЙ СХЕМЫ СИСТЕМЫ

В индивидуальных жилых домах согласно СНиП/1/ рекомендуются к применению водяные системы отопления с радиаторами, конвекторами или встроенными в строительные конструкции нагревательными элементами. Предельная температура теплоносителя в системах отопления жилых зданий 95 °С в подающей магистрали и 70 °С в обратной.

В данной задаче необходимо запроектировать водяную двухтрубную тупиковую систему отопления с естественной или искусственной циркуляцией, присоединенную к собственной котельной.

Конструирование систем отопления начинается с расстановки на поэтажных планах нагревательных приборов. Местные нагревательные приборы - радиаторы, конвекторы и другие - для систем отопления следует принимать из числа изготавливаемых промышленностью. Нагревательные приборы следует устанавливать преимущественно под световыми проемами и около наружных стен. Все нагревательные приборы лестничных клеток необходимо размещать внизу за входным тамбуром так, чтобы не сокращать ширину маршей и промежуточных площадок, не образовывать выступы плоскости стен на уровне движения

Максимальное количество секций радиаторов в нагревательном приборе при искусственной циркуляции воды – 25. При числе сек­ций в радиаторах более 25 следует предусматривать установку двух приборов.

На поэтажных планах нагревательные приборы условно показываются прямоугольником2х12 мм. Под окнами кирпичных зданий радиаторы устанавливаются в нишах, ширина которых должна превышать длину радиатора на 0,4-0,6 м. В жилых зданиях нагревательные приборы оборудуются арматурой, позволяющей осуществлять монтажную и эксплуатационную регулировку.

После расстановки нагревательных приборов приступают к выбору принципиальной схемы системы отопления. Выбор схемы зависит от конструктивных особенностей жилого здания (наличие подвала, чердака). При наличии чердака необходимо запроектировать отопление с верхней разводкой, т.е. с прокладкой подающих магистралей (от главного стояка к отопительным стоякам) по чердаку, а обратных – в подвале или в каналах под полом 1-го этажа. При отсутствии чердака, но при наличии подвала необходимо запроектировать систему отопления с нижней разводкой, иначе – с прокладкой обеих магистралей вдоль наружных стен под потолком подвала. При отсутствии чердака и подвала лучше всего выполнить систему отопления с нижней разводкой и с прокладкой обеих магистралей в каналах под полом 1-го этажа вдоль фундаментов.

На поэтажных планах расставляются стояки (в том числе главный), на планах чердака и подвала наносятся подающие и обратные магистрали. Стояки к магистралям должны быть присоединены таким образом, чтобы все параллельные ветви систем имели примерно одинаковую тепловую нагрузку и длину. Необходимо, чтобы подающий и обратный стояки, обслуживающие одни и те же приборы, присоединялись к соответствующим магистралям в одной и той же ветви.

Прокладку стояков следует предусматривать открытой и размещать их в простенках и в углах наружных стен для предотвращения промерзания. В двухтрубных системах горячие стояки всегда прокладываются справа, а обратные – слева, если смотреть со стороны помещения.

Нагревательные приборы размещаются в помещениях так, чтобы в системе было наименьшее количество стояков, а ответвления к ним (подводки) имели наименьшую длину. В вертикальных двухтрубных системах отопления можно присоединить нагревательные приборы к стоякам так, чтобы они имели двухстороннюю нагрузку.

Трубопроводы системы отопления при прокладке по подвалу не должны пересекать оконных и дверных проемов. Спуск воды из системы осуществляется в раковину индивидуальной котельной ; уклон труб магистралей в сторону спуска не менее 0,002.

По чердаку при верхней разводке магистрали прокладываются параллельно наружным стенам с отступом от них 1,5 м, с подъемом к расширительному баку или воздухосборнику. Не допускается пересечение трубопроводами вентиляционных и дымовых каналов, шахт и люков для выхода на чердак. Удаление воздуха в системах с искусственной циркуляцией при верхней разводке производится при помощи проточных воздухосборников; при нижней разводке – через воздуховыпускные краны, устанавливаемые в верхних пробках радиаторов последнего этажа, а в системах с плинтусными конвекторами – в верхних точках стояков.

Аксонометрическая схема трубопроводов системы отопления вычерчивается в масштабе 1:100 во фронтальной изометрии. Во избежание ошибок она должна выполняться только после нанесения на поэтажные планы всех стояков, магистралей и нагревательных приборов. Вычерчивание аксонометрической схемы надо начинать с изображения обратной магистрали и присоединенных к ней стояков. Для того чтобы не получилось накладки изображения различных стояков друг на друга, рекомендуется вычертить схему с разрывом, изобразив отдельно каждую полусистему (вдоль продольных стен здания).

Отопительные стояки нумеруются на каждом поэтажном плане и на схеме. Нагревательные приборы на схеме условно изображаются прямоугольником 6х12мм. На схеме показываются вся запорная и регулирующая арматура, устройства для выпуска воздуха и спуска воды, а так же уклоны магистральных трубопроводов.

На аксонометрической схеме у нагревательного прибора проставляется его тепловая нагрузка, т.е. теплопотери помещения, обслуживаемого данным прибором (для помещений из задачи №1).

Конечным результатом проектирования системы отопления является определение диаметров трубопроводов, поверхностей нагревательных приборов (количество секций), а также выбор котла. Все эти данные после окончания расчета должны быть зафиксированы на аксонометрической схеме и на по этажных планах; на чертежах проставляются диаметры трубопроводов (на тех участках, для которых производился расчет) и количество секций рассчитанных приборов.

ЗАДАЧА 4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ УЧАСТКОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Целью расчета является подбор диаметров трубопроводов при заданных тепловых нагрузках .

Дли выполнения гидравлического расчета сначала необходимо выбрать на подготовленной схеме системы главное циркуляционное кольцо, которое представляет собой замкнутый контур циркуляции, включающий в себя наиболее невыгодно расположенный нагревательный прибор, котел и соединяющие их трубопроводы.

Главное циркуляционное кольцо на схеме разбивается на участки, для каждого участка проставляются его тепловая нагрузка, длина и порядковый номер, начиная от прибора к котлу и обратно.

Участком считается отрезок трубопровода, на протяжении которого расход воды, ее температура и диаметр трубы остаются без изменения.

Задание на выполнение работы предусматривает выполнение гидравлического расчета только для одного или двух участков трубопроводов системы отопления.

Располагаемое циркуляционное давление Р_расп (Па) при искусственном побуждении движения теплоносителя рассчитывается по формуле

(8)

Р_и – искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором (Па); при непосредственном присоединении систем отопления к наружным тепловым сетям величину искусственного давления нужно рассчитать в зависимости от давления перед элеватором (см. задачу 5) по формуле

(9)

q – коэффициент смешения, или коэффициент эжекции элеватора (см. задачу 5);

Р_Е – естественное циркуляционное давление в расчетном кольце, возникающие за счет остывания воды в нагревательном приборе, Па;

Р_{Е. тр} – дополнительное естественное давление, возникающее от охлаждения воды в трубопроводах (Па), которое при верхней разводке магистралей можно определить по прил.4 учебника/5/; при нижней разводке подающих магистралей оно не учитывается;

Р_э.зад – располагаемый напор в Теловой сети на вводе в здание, кПа (прил. 4);

Б – коэффициент, учитывающий снижение величины естественного давления в течение отопительного сезона по сравнению с максимальной величиной, соответствующей параметрам воды в системе при расчетной температуре наружного воздуха t_Н5, средней за самую холодную пятидневку; в двухтрубных системах Б=0,5….0,7.

Естественное давление Р_е (Па) рассчитывается по формуле

(10)

где h₁ – расстояние от оси элеватора до середины прибора 1-го этажа,м;

g - ускорение земного притяжения, м²/с ;

r_г , r_о – плотность воды в подающих и обратных трубопроводах, прил.3 /5/, кг/м³.

Задачей гидравлического расчета является подбор таких диаметров трубопроводов главного циркуляционного кольца, чтобы суммарные потери давления в них на трение и местные сопротивления были на 5-10 % меньше располагаемого давления.

(11)

где R - удельные потери напора на трение в трубопроводах отдельных участков, Па на I пог. м;

l - длина участков,м;

z - потери напора на местные сопротивления в тех же участках, Па.

Гидравлический расчет трубопроводов расчетных колец ведется в табличной форме (прил.3 данного пособия). После заполнения первой и второй граф данной таблицы, где приведены номера и тепловые нагрузки каждого расчетного участка, определяется расчетный расход воды на участке. Расчетный расход воды (кг/ч) на каждом участке определяется по формуле

(12)

где Q_i – тепловая нагрузка расчетного участка, Вт;

t_г, t_о – температура теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах системы отопления, °С;

=140⁰;

= 70⁰;

с – теплоемкость воды, кДж/(кг°С), с=4,19 кДж/(кг°С);

b₁ – коэффициент учитывающий потери тепла через стены за нагревательными приборами, b₁=1,06;

b₂ – коэффициент учитывающий увеличение теплоотдачи за счет увеличения площади нагревательных приборов при округлении b₂=1,02.

Выбор диаметров участков производится исходя из условия максимального приближения фактических потерь напора на трение на участке R_i к значению средних удельных потерь на трение на участке в рассматриваемом циркуляционном кольце – R_ср.

Значение R_{ср определяется} с учетом того, что около 65% располагаемого циркуляционного напора расходуется на преодоление сопротивления трения. Отсюда

, (13)

Р_расп – располагаемое циркуляционное давление рассматриваемого кольца, Па;

- сумма длин всех участков рассматриваемого циркуляционного кольца, м.

По R_ср при определенных значениях G_i в прил.6 учебника /5/ ("Таблица для расчета трубопроводов") находятся d_уi, фактические потери на трение–

R_i , скорость движения воды u_i. (м/с) и эти данные вносятся в расчетную таблицу.

Умножением R._i. на l_i для каждого участка находятся потери на трение по всей его длине и вносятся в таблицу.

По прил.5 /5/ определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений Sx_i. При определении x нужно всегда иметь в виду, что местное сопротивление тройников и крестовин при слиянии и разделении потоков следует относить к участкам с меньшим (долевым) расходом воды.

Поскольку ось радиатора расчетного кольца есть граница участка ( в радиаторе изменяются температура воды), коэффициент местного сопротивления радиатора делится пополам и учитывается каждая половина отдельно при расчете подающей и обратно подводки к нагревательному прибору. Для проточных воздухосборников можно принять x = 1,5, для насосов и элеваторов x =0.

Потери давления в местных сопротивлениях участка z_i определяются с помощью прил.7 /5/ в зависимости от значения величин x_i и u_i и вносятся в расчетную таблицу.

Величины Rl и z складываются отдельно по каждому участку, после чего суммируются все потери давления по главному циркуляционному кольцу и сопоставляются с величиной 0,9…0,95 Р_расп. Если равенство (11) выполняется, то расчет кольца считается законченным; в противном случае изменяют диаметр трубопровода на нескольких участках и расчет повторяют до получения равенства.

После расчета кольца нижнего прибора выполняется расчет колец через приборы вышележащих этажей того же стояка. Расчетное циркуляционное давление для полукольца через приборы 2-го этажа вычисляется по формуле

, (14)

где - потери давления в подводках прибора нижележащего (первого) этажа;

h₂ - превышение оси прибора второго этажа над осью прибора первого этажа, м.

При расчетах полукольца приборов третьего этажа того же стояка учитываются и h₃ и т. д.

В связи с ограниченностью сортамента труб, применяемых в системах отопления (минимальный диаметр условного прохода 15 мм), в кольцах приборов верхних этажей получаются избыточные давления, которые приходится гасить кранами двойной регулировки на подводке к приборам.

Затем рассчитывается малое циркуляционное кольцо, через ближайший к узлу управления стояк в той же ветви. Расчет кольца через прибор нижнего этажа ближайшего стояка выполняется в той же последовательности, что и главное циркуляционное кольцо.

В табличной форме рассчитываются потери давления на необщих участках и результат складывается с потерями давления на участках, общих для обоих колец, рассчитанных ранее. Далее сравниваются полные потери давления по кольцам приборов первого этажа ближнего и дальнего стояков и определяется невязка. для двухтрубных систем допустима невязка до 25%.

Если путем изменения диаметров не удается увязать параллельные кольца, допускается устанавливать на ближних стояках диафрагмы (шайбы). Избыток напора (разность потерь давления в увязываемых кольцах , Па) гасится шайбой, требуемый диаметр отверстия которой (d_ш ,мм) определяется по формуле

, (15)

где - расход воды в месте установки диафрагмы, кг/ч.

Диаметр отверстия шайбы во избежание засорения должен быть не менее 3 мм. Расчет полуколец приборов верхних этажей ближнего стояка аналогичен расчету дальнего.

По окончанию гидравлического расчета на схеме системы и на планах здания проставляются диаметры рассчитанных трубопроводов и диафрагм в соответствии с ГОСТом /6/.

ЗАДАЧА 5. РАСЧЕТ И ПОДБОР ВОДОСТРУЙНОГО ЭЛЕВАТОРА.

Элеватор представляет собой водоструйный эжектор, который предназначен для снижения температуры воды, поступающей в тепловой пункт из наружной тепловой сети, и создания циркуляционного давления в системе отопления здания.

Одной из основных расчетных характеристик элеватора является коэффициент смешения (коэффициент эжекции), представляющий собой отношение массы подмешиваемой из системы отопления охлажденной воды к массе воды, подаваемой из тепловой сети в сопло элеватора G_c , кг/ч:

, (16)

- количество воды, циркулирующей в системе отопления (кг/ч), которое определяется по формуле (12);

Т_Г – температура теплоносителя в подающей магистрали, тепловой сети (град), принимаемая по прил. 4 настоящего методического пособия;

t_Г, t_о – температура воды в подающей и обратной магистралях системы отопления, град. (см. задачу 4).

Величину коэффициента смешения нужно рассчитать для определения основных размеров элеватора – диаметров сопла и горловины.

Предварительный диаметр горловины (мм)

, (17)

где Р_и – искусственное циркуляционное давление в системе отопления (Па) , которое должно быть определенно в соответствии с формулой (9) и подставлено в выражение (19).

По рассчитанному значению необходимо подобрать серийный элеватор, имеющий близкий диаметр горловины (d_{Г.станд}).

Затем определяется диаметр выходного сопла d_c (мм) по приближенной формуле

, (18)

Давление (Па), которое необходимо иметь перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления сопла, других элементов и создания циркуляции в системе отопления,

Р_э=1,4 (1+q)² Р_и , (19)

Далее рассчитанное значение Р_э нужно сравнить с заданной разностью давлений в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети на вводе в здание Р_{э. зад} (кПа) прил. 4 Метод. пособия. При условии, если Р_{э. зад} больше Р_э , следует погасить излишки диафрагмой, рассчитав ее диаметр по формуле (15). Если же наоборот – необходимо вернуться к гидравлическому расчету и пересчитать несколько участков системы отопления до получения равенства располагаемого и необходимого давлений.

Результаты расчета элеватора следует отразить затем на схеме системы отопления и в спецификации согласно ГОСТу /6/.

ЗАДАЧА 6. РАСЧЕТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ ИЗ ЗАДАЧИ №1.

Для поддержания в помещении температуры, соответствующей СНиП /З/, необходимо, чтобы количество тепла, отдаваемого нагревательными приборами, было равно расчетным теплопотерям помеще­ния.

Площадь поверхности нагревательного прибора F_экм , выраженная в эквивалентных квадратных метрах (экм), определяет­ся по формуле

(20)

где Q_р - тепловая нагрузка на прибор, равная расчетным теплопотерям помещения, Вт;

q_экм - теплоотдача I экм, Вт/экм;

F_тр - расчетная теплоотдающая поверхность труб, проходящих в данном помещении, экм;

b₁ - коэффициент, учитывающий охлаждение воды в трубах /5/;

b₂ - коэффициент, учитывающий способ установки прибора (рис. 8.13 /5/);

Теплоотдача I экм (Вт/экм) нагревательного прибора при схе­ме подводки воды "сверху вниз" в двухтрубных вертикальных систе­мах определяется по формуле

(21)

где Dt - разность средних температур теплоносителя в нагрева­тельном приборе и воздуха в помещении (°C);

(22)

b₃ - коэффициент, учитывающий способ подводки теплоносите­ля к нагревательному прибору и относительный расход воды через прибор (для указанной выше схемы мож­но принять равным 1).

Теплоотдающая поверхность труб, проходящих в помещении, определяется по формуле

(23)

где А - эмпирический коэффициент (для труб d_у £ 32 мм А = 1,78; для труб d_у > 32 мм А = I,56);

d_н - наружный диаметр трубопровода, м;

l - длина трубопровода, м.

После .определения требуемой поверхности нагревательного прибора определяется число секций (n) радиатора, устанавливаемого в соответствующем помещении:

(24)

где f_экм - площадь поверхности нагрева одной секции радиатора, принятого к установке, табл. 8.1 /5/;

b₄ - коэффициент, учитывающий число секций в приборе и принимаемый равным: при числе секций до 5 - 0,95; от 6 до 10 - 1,0; от II до 20 - 1,05; более 20 - 1,1.

Поверхность нагревательного прибора, принимаемая к установ­ке, должна быть не менее 95 % поверхности, требуемой по расчету, но не должна быть сокращена более чем на 0,1 экм /2/.

Расчет необходимой площади поверхности нагревательных при­боров производится в табличной форме (см. прил.6 метод. пособия) и только для тех участков стояков, для которых выполнен гидравлический расчет.

Приступая к расчету приборов, необходимо задаться его типом по табл. 8.1 /5/ (например, MC-I40-98), опреде­лить схему подводки теплоносителя и способ установки. Чугунные секционные радиаторы в кирпичных жилых зданиях устанавливаются в подоконных нишах, в панельных - под подоконниками, у безо­конных наружных стен без каких-либо укрытий.

Результаты расчета (количество секций) занести в таблички на планах здания. На аксонометрической схеме то же самое проста­вить на рассчитанных приборах.

ЗАДАЧА 7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ ДЛЯ ОДНОЙ КУХНИ И ОДНОГО САНУЗЛА. ВЫБОР СХЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМЫ

В соответствии с рекомендациями СНиП /З/ в жилых зданиях проектируется вытяжная естественная вентиляция с устройством каналов во внутренних стенах или специальных вентиляционных блоках (см. рис.14.1, 14.2, 14.5 /5/).

При количестве жилых комнат в квартире до четырех вытяж­ка устраивается только из верхней зоны помещений кухонь, туале­тов, объединенных санузлов и ванных комнат. В квартирах с четырь­мя и более комнатами вытяжная вентиляция предусматривается также в тех жилых комнатах, которые не примыкают к кухням и санузлам. Допус­кается объединение вентиляционных каналов из ванной и туалета той же квартиры с устройством горизонтальных подшивочных коробов или без них.

Проектирование системы вентиляции начинается с выявления необходимого количества вентиляционного воздуха для каждого поме­щения. Нормы воздухообмена для жилых квартир L , м³/ч:

ванная комната .............................................25;

объединенный санузел................................ 50;

туалет индивидуальный ...............................25;

кухня с двух конфорочной плитой ..............60;

кухня с трех конфорочной плитой ...............75;

кухня с четырех конфорочной плитой .........90.

Требуемые воздухообмены нужно занести в таблицу по форме прил. 5 данного метод. пособия.

После выявления требуемых воздухообменов следует разместить на поэтажных планах здания жалюзийные вытяжные решетки в указан­ных выше помещениях. Затем необходимо выбрать схему естественной вытяжной системы. Для индивидуальных зданий рекомендуется применять: при совмещенной кровле схему "а" на рис. 14.6 /5/ с индивидуальными для каждого помещения каналами.

После выбора принципиальной схемы системы и определения положения вен­тиляционных каналов на планах этажей и чердака вычерчивается аксо­нометрическая схема системы в масштабе 1:50. При этом вертикальные каналы, идущие от жалюзийных решеток верхних этажей, необходимо располагать ближе к вытяжной шахте, как наиболее невыгодные. Про­кладывая каналы во внутренних кирпичных стенах, нужно иметь в виду, что их размеры должны быть кратными размерам кирпича (140х140 мм, 140х270 и т.д.), толщина стенок каналов и простен­ки между ними - не менее 140 мм, а расстояние от проемов и сты­ков стен - не менее 380 мм. При применении вентиляционных бло­ков и панелей размеры каналов принимаются стандартными, в соот­ветствии с их типом. Оформление аксонометрической схемы систе­мы следует выполнять в соответствии с рис. 14.8 /5/, обозначив расход воздуха на каждом участке и его порядковый номер, начиная с наиболее невыгодно расположенной жалюзийной решетки.

ЗАДАЧА 8. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛА ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМЫ.

По заданию следует рассчитать одну или две вытяжных вентиляционных системы с естественным побуждением движения воздуха.

Цели аэродинамического расчета:

а) подбор таких размеров , воздуховодов или каналов (прямоугольных или круглых), чтобы по каждому участку системы транспортировался требуемый расчетный объемный расход воздуха;

б) определение полных потерь давления на трение и в местных сопротивлениях, которые должны быть мень­ше располагаемого естественного давления.

Располагаемое естественное давление (в Па) рассчитывается по формуле

(25)

где h - вертикальное расстояние от центра вытяжной решетки (расположенной на 0,2–0,5 м от потолка рассчитываемого этажа) до плоскости устья общей шахты или индивидуального канала, м;

r_н - плотность наружного воздуха при t_н =5 °С, кг/м³;

r_в - плотность внутреннего воздуха при температуре рассматриваемого помещения, кг/м.

Сначала рассчитываются потери давления в каналах по пути воздуха

от его входа в систему через решетки верхнего этажа и выхода из устья шахты наружу (так называемая магистраль), а затем то же самое для нижних этажей.

Плотность воздуха можно рассчитать с помощью выражения

(26)

где Р_бар - атмосферное давление в районе строительства здания, равное 990 кПа;

t_i - температура воздуха, °С.

Аэродинамический расчет производится в табличной форме (см. прил.7 метод. пособия) с помощью таблиц, представленных в /5/.

Указанный расчет осуществляется для каждого участка в сле­дующем порядке.

Определяются размеры сечения жалюзийных решеток или расчет­ных участков F_р , м²:

(27)

где L - расчетный расход участка, м³/ч;

u - рекомендуемая скорость движения воздуха на участке, м/с.

Средние скорости воздуха при естественной вытяжной венти­ляции принимаются (м/с):

в жалюзийных решетках .....................0,5 - 1,0;

в вертикальных каналах ......................0,5 - 1,0;

в сборных горизонтальных каналах ...0,5 - 1,0;

в вытяжных шахтах .............................1,0 - 1,5.

Большее значение скорости принимается при расчете каналов и решеток нижних, меньшее – верхних этажей.

По f_р подбираются стандартные размеры жалюзийных реше­ток и воздуховодов круглого (d ) или прямоугольного (а х b ) сечения так, чтобы фактическая площадь поперечного сечения была близка к расчетной. Для прямоугольных каналов затем определяет­ся эквивалентный по скорости диаметр

(28)

где а и в - стороны прямоугольного воздуховода, мм.

После вычисления фактической скорости ( u_ф ) в стандарт­ном прямоугольном воздуховоде или канале определяются удельные потери на трение (R) с помощью таблиц или номограмм (например. рис. 14.9 /5/) в соответствии со значениями d_э и u_ф, (расход воздуха в таблице не принимается во внимание, так как он не одинаков в круглом и прямоугольном воздуховодах).

Затем с помощью табл. 14.3 /5/ определяется поправочный коэффициент на шероховатость стенок воздуховодов (b_ш), изготов­ленных из неметаллических материалов, и рассчитываются потери дав­ления на трение каждого участка как произведение R×l×b_ш .

Потери давления в местных сопротивлениях рассчитываются по формуле

(29)

где – сумма коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке, которые назначаются по прил. 9 /5/;

– динамическое давление воздуха, Па.

Потери в местных сопротивлениях составляют большую долю от общих потерь давления, поэтому их следует считать очень тщательно. Помимо таблицы аэродинамического расчета сети воздуховодов необходимо выполнить расчет коэффициентов местных сопротивлений для каждого рассчитанного участка с обяза­тельной ссылкой на порядковый номер в таблице приложения по каж­дому виду местных сопротивлений.

Далее определяются потери давления на каждом участке

, а затем они суммируются по всей рассчитываемой магистрали от входа воздуха в систему до его выхода из нее:

.

Вычисленная величина потерь давления по магистрали должна быть сопоставлена с располагаемым давлением:

(30)

Если условие (30) не выполняется, следует пересчитать неко­торые участки, увеличив сечение каналов.

Далее необходимо провести последовательно расчет воздухо­водов для остальных жалюзийных решеток, расположенных как на верхнем, так и на

нижнем этажах. При этом каждой из них будет соответствовать своя магистраль, поэтому следует каждый раз сравнивать полученные аэродинамические потери с индивидуальным располагаемым давлением в соответствии с выражением (30).

После окончания аэродинамического расчета на планах этажей и чердака и на схеме системы проставляются размеры поперечного сечения всех рассчитанных участков и жалюзийных решеток в соот­ветствии с ГОСТом /6/.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 2.01.01-92. Строительная климатология и геофизика / Госстрой России. М.: Стройиздат, 1992.

2. СНиП 2.04.05-91^*. Отопление, вентиляция и кондиционирова­ние / Госстрой России.– М.: ГУП ЦПП, 1998.–72 с.

3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания / Госстрой России. – изд. офиц. М.: ГП ЦПП, 1995.–17с.

4. СНиП II-3-79^**. Строительная теплотехника. Нормы проекти­рования. М.: Стройиздат, 1979.

5. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 2007.

6. ГОСТ 21.602-79. Отопление, вентиляция и кондиционирова­ние воздуха. Рабочие чертежи. М.: Изд-во стандартов, 1980 .

7. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. \ Манюк В.Н. , Каплинский Я.И., Хиж Г.Н. М., Стройизат, 1986.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Ограждающие конструкции жилых зданий

Расчетная	Наружные стены	Перекрытия над верхним этажом	Перекрытие над подвалом	Вид запол
температура наружного воздуха, tн5, °С	Материал	Толщина dнс, м	Термическое сопротивление, Rо, м2°С/Вт	Вид перекрытия	Толщина dпт, м	Термическое сопротивление, Rо, м2°С/Вт	Вид подвала	Толщина dпл, м	Термическое сопротивление, Rо, м2°С/Вт	нениясветовых проемов
-6, -7	Кирпич силикатный	0,25	0,4591		0,24	0,6207		0,238	0,8276
-9, -10	Панель перлито-бетон	0,25	0,5172		0,18	0,6983		0,271	0,9310
-11, -12	Панель пенобетон	0,25	0,5555		0,26	0,7500		0,265	1,0000
-13	Кирпич силикатный	0,39	0,5938		0,19	0,8017		0,296	1,0689
-14	Панель перлито-бетон	0,26	0,6130		0,27	0,8276		0,281	1,1034
-15, -16	Панель пенобетон	0,26	0,6322		0,20	0,8534		0,309	1,1379

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 (продолжение)

-17, -18	Кирпич силикатный	0,39	0,6705		0,28	0,8793		0,297	1,2068
-19, -20	Панель перлито-бетон	0,28	0,7088		0,20	0,9052		0,334	1,2758
-21	Панель пенобетон	0,28	0,7471		0,29	0,9310		0,319	1,3448
-22	Кирпич силикатный	0,52	0,7663		0,21	0,9569		0,353	1,3793
-23	Панель перлито-бетон	0,30	0,7854		0,30	0,9827		0,329	1,4137
-24	Панель пенобетон	0,30	0,8454		0,21	1,0862		0,365	1,4482
-25	Кирпич красный	0,52	0,8237		0,31	1,1121		0,340	1,4827
-26	Панель перлито-бетон	0,35	0,8429		0,22	1,1379		0,377	1,5172
-27	Панель пенобетон	0,35	0,8620		0,33	1,1638		0,351	1,5517

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 (продолжение)

-28	Кирпич силикатный	0,65	0,8812		0,22	1,1896		0,391	1,5862
-29	Панель перлито-бетон	0,37	0,9003		0,34	1,2155		0,362	1,6206
-30	Панель пенобетон	0,37	0,9195		0,24	1,2414		0,403	1,6551
-31	Кирпич красный	0,65	0,9770		0,34	1,3189		3,83	1,7686
-32	Панель перлито-бетон	0,40	0,9962		0,25	1,3448		0,428	1,7931
-33, -34	Панель пенобетон	0,40	1,0153		0,35	1,4224		0,394	1,8275
-35	Кирпич силикатный	0,74	1,0536		0,26	1,4483		0,442	1,8700
-36	Панель перлито-бетон	0,42	1,0728		0,36	1,4741		0,406	1,9040
-37	Панель пенобетон	0,42	1,0119		0,28	1,500		0,455	1,9382

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 (продолжение)

-38	Кирпич силикатный	0,78	1,1111		0,37	1,5258		0,417	1,9721
-39	Панель перлито-бетон	0,45	1,1303		0,29	1,5517		0,467	2,0062
-40	Панель пенобетон	0,45	1,1494		0,38	1,5775		0,427	2,0405
-41, -42	Кирпич красный	0,78	1,1686		0,30	1,6034		0,485	2,1080

Примечание к приложению 1. Цифрами обозначено: 1 – совмещенное перекрытие с вентилируемой воздушной прослойкой (n=1,0); 2 – перекрытие чердачное (n=0,9); 3 – подвал неотапливаемый со световыми проемами в стенах (n=0,75); 4 – подвал неотапливаемый без световых проемов, расположенный выше уровня земли (n=0,6); 5 – подвал неотапливаемый без световых проемов, расположенный ниже уровня земли (n=0,4); 6....11 – вид заполнения световых проемов (окон, балконных дверей) и их термическое сопротивление, R_о, м²°С/Вт

6 – одинарное остекление в деревянных переплетах .........................................................................0,18;

7 – двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах .................................................................0,36;

8 – двойное остекление в деревянных спаренных переплетах ...........................................................0,39;

9 – двойное остекление в деревянных раздельных переплетах.......................................................... 0,42;

10 – тройное из двухслойных стеклопакетов и одинарного остекления в деревянных переплетах 0,53;

11 – тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный) ................................ 0,55.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2