Предварительное напряжение арматуры и его потери.
Назначают величину первоначального (без учета потерь) предварительного напряжения арматуры из условия
s0,max = 1000МПа. Допустимое отклонение предварительного напряжения при механическом способе натяжения P = 0,05; P = 0,05*1000 = 50МПа. Следовательно, σ0.max+P= 1000 + 50 = 1050 МПа < 0.9fpk = 1080МПа; σ0.max-P = 1000 – 50 = 950 МПа > 0.3* fpk = 0.3*1200 = 360МПа (условия выполнены).
Определяем потери по формулам 12.28. /3/, проявляющиеся до обжатия бетона. Потери от релаксации напряжений в арматуре s1 = (0,21*1000/1200 – 0,1)1000*27.7 = 207,7МПа.
Потери от температурного перепада между упорами стенда и бетоном при Dt = 60o; s2 = 1,25*50*27.7 = 75МПа; потери от деформаций анкеров, расположенных у натяжных устройств, при DL = 2мм и L = 20мм, s3 = 2*180000*27.7/20000 = 18МПа;
Трение арматуры об огибающие устройства нет из-за отсутствия последних, поэтому s4 = 0; Арматура натягивается на упоры стенда и потери из-за деформаций стальной ферму отсутствуют, т.е. s5 = 0.
Суммарные потери до обжатия бетона sLoss = 207,7 + 75 + 18 + 0 + 0 = 300,7МПа, а предварительное напряжение арматуры s0.max = 1000 – 300,7 = 693МПа.
Усилия предварительного обжатия Р0 = 0,00138*693 = 0,95МН. Дальнейшая последовательность определения потерь показана на примере сечения 6 – 6 (в середине пролета).
Изгибающий момент в середине пролета от веса балки с учетом коэффициента надежности по нагрузке gf = 1. Mrd = 5,78*20.72 / 8 = 309,6кНм = 0,3096МНм.
Напряжение в бетоне при обжатии на уровне напрягаемой (нижней) и ненапрягаемой (верхней) арматуры:
Передаточная прочность бетона fcp = 0.7C = 0.7*60 = 42МПа;
Т.к. scp/ fcp = 7,35/42 = 0.175<a = 0.75, потери от быстронатекающей ползучести бетона с учетом коэффициента 0,85 (пропаренный бетон) s6 = 0.85*0.175*60 = 8,92МПа.
Т.к. s’cs< 0, величины предварительных сжимающих напряжений в ненапрягаемой арматуре = 0, т.е. s’s = 0.
Первые потери sLoss = 300,7 + 8,92 = 309,6МПа;
Предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь (при gsp = 1) ssp,1 = 1000 – 309,6 = 690,3МПа. Усилие предварительного обжатия с учетом этих потерь Р01 = 690,3*0,00138 – 0 = 0,95МН.
Потери в напрягаемой арматуре, вызванные усадкой бетона s8 = 0.85*50 = 42.5МПа. Потери от ползучести бетона s9 = 0.85*150*0,91 = 103МПа.
Ненапрягаемая арматура S’ расположена в растянутой при обжатии зоне, поэтому
s’s = 0.
Общие потери sLoss = 207,7 + 75 + 18 + 0 + 0 + 8,92 + 42,5 + 103 = 455,3МПа > 100МПа.
Предварительное напряжение арматуры после проявления всех потерь (при gsp = 1) ssp,2 = 1000 – 455,3 = 544,7МПа.
Аналогично определяют напряжения в арматуре и для других сечений балки. Результаты вычислений сведены в табл. 6.4.
Табл.6.4. Потери предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона.
Вычисляемые величины | Ед-цы измерен. | Значения величин в сечениях | ||||||
0-0 | 1-1 | 2-2 | 3-3 | 4-4 | 5-5 | 6-6 | ||
Lx + 0,125 | м | 0,292 | 0,716 | 1,285 | 3,575 | 7,025 | 7,784 | 10,475 |
gs5 | - | 0,327 | 0,803 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 |
gs5P0 | кН | 312,951 | 767,372 | 956,000 | 956,000 | 956,000 | 956,000 | 956,000 |
Md | МНм | 0,010 | 0,034 | 0,066 | 0,172 | 0,275 | 0,289 | 0,310 |
scp | МПа | 4,015 | 9,502 | 11,244 | 9,122 | 7,652 | 7,642 | 7,353 |
s’cs | МПа | -0,399 | -0,867 | -0,749 | 0,306 | 0,454 | 0,469 | 0,076 |
sc | МПа | 4,875 | 11,538 | 13,654 | 11,077 | 9,291 | 9,279 | 8,929 |
ssp.1 | МПа | 21,779 | 490,453 | 685,646 | 688,223 | 690,009 | 690,021 | 690,371 |
P01 | кН | 60,327 | 1358,554 | 1899,240 | 1906,379 | 1911,324 | 1911,357 | 1912,328 |
s8 | МПа | 13,913 | 34,114 | 42,500 | 42,500 | 42,500 | 42,500 | 42,500 |
s9 | МПа | 46,436 | 48,833 | 52,020 | 65,076 | 84,341 | 88,613 | 103,148 |
sloss | МПа | 365,923 | 395,185 | 408,874 | 419,353 | 436,833 | 441,092 | 455,277 |
ssp.2 | МПа | 306,722 | 407,506 | 591,126 | 580,647 | 563,167 | 558,908 | 544,723 |
Для сечений балки, расположенных в пределах длины зоны передачи напряжений Lp, величины напряжений в арматуре необходимо умножить на коэффициент условий работы gs5. Поскольку в данном случае величина предварительного напряжения арматуры с учётом потерь, проявившихся до обжатия бетона ssp=690,3 МПа <fpk = 1200 МПа, при wp = 1 и Dlp = 25; Lp= (1×1150/28 + 25)*14= 892 мм = 0,892 м. Т.о., сечения 0 – 0 и 1 – 1 находятся в пределах зоны передачи напряжений, поэтому для этих сечений gs5 = (Lx + 0,125)/Lp. Для остальных gs5 = 1.
При определении потерь принят срок нагружения балки t = 100 суток после её изготовления. Если бы нагружение осуществлялось в другие сроки, потери от усадки и ползучести бетона следовало бы определять с учётом коэффициента jе.
6.7.Расчёт прочности балки в стадии эксплуатации.