Водозаборные сооружения из поверхностных источников 5 страница

Так как водонапорная башня расположена в конце сети, рас­чет должен быть произведен на случаи максимального водораз­бора, максимального водоразбора при пожаре и максимального транзита воды в башню.

В период максимального водоразбора (час 9 - 10 в табл. 1.10; город потребляет 2392 м³/ч (664 л/с), из которых 120 + 3 = 123м³/ч (34 л/с) отбирает предприятие № 1 (отбор из узла 5) и 160 + 3 = 163 м³/ч (45 л/с) — предприятие № 2 (отбор из узла 8). В этот час НС-2 подает в сеть (табл. 1.11) 4,58 %• 42865/100 = 1963 м³/ч (545 л/с), а недостающие 664 — 545= 119 л/с по­ступают из водонапорной башни

Удельный отбор воды в период максимального водоразбора при одинаковой для всего города плотности застройки и степени благоустройства зданий определен по формуле (3.1)

В сумму длин Σl не вошли транзитная часть (230 м) участка 5-9 и половина части (300/2=150 м) длины участка 7-8 с односторонним отбором воды.

В период максимального транзита воды в башню (час 23-24 в табл. 1.11) город потребляет (см. табл. 1.10) 1469 м³/ч (408 л/с), из которых из которых 120+9=129 м³/ч (36 л/с) отбирает предприятие № 1 и 140 +8= 148 м³/ч (41 л/с) — предприятие № 2. В этот час НС-2 по­дает в сеть 4,58 % × 42865/100= 1963 м³/ч (545 л/с). Избыток воды 545—408=137 л/с прохо­дит транзитом через всю сеть и поступает в водо­напорную башню.

Удельный отбор воды в период максимального транзита воды в башню равен

q_уд = (Q – ΣQ_соср)/Σl = [408-(36+41)]/(7430-230-320/2) = 0,047 л/с на 1м.

При пожаре в час максимального водоразбора весь расход воды 664+2·4=744 л/с поступает в узел l от НС-2. Предполагаем, что пожарны происходят в узлах 4 и 5 – самых удаленных и самых высоких порельефу местности.

Удельный отборыи сосредоточенные отборы воды предприятиями в данном расчетном случае такие же, как и в случае максимального водоразбора.

Путевые и узловые отборы воды для расчетных случаев определны по формулам (3.2) и (3.3), процедура расчетов и их результаты представлены в табл. 32 и 33.

На рис. 3.4 показаны расчетные схемы отбора воды из магистральной водопроводной сети для характерных случаев ее работы.

3.3. Предварительное потокораспределение и определение диаметров труб участков сети и водоводов.

Предварительное потокораспределение.При известной конфигурации сети, заданных значениях длин ее участков, мест и величин отборов воды из сети может быть намечено неограниченное число вариантов распределения расходов воды по ее участкам. В каждом из таких вариантов необходимо обеспечить заданные величины отборов воды и удовлетворить условия баланса расходов в узлах: сумма расходов, подходящих к узлу, равна сумме расходов, включая узловой отбор, отводимых от него, т.е.

Для уменьшения объема вычислительных работ необходимо выбрать такой вариант предварительного потокораспределения, который бы незначительно отличался от истинного потокораспределеиня, получаемого в результате увязки сети. Для этого желательно, чтобы в участках сети, попадающих в одно характерное сечение (на рис. 3.1 сечение I…IV), расходы были приблизительно равны. При наличии потребителей с большим сосредоточенным отбором воды большая часть этого расхода направляется кратчайшим путем.

Начальное потокораспределние выполняют для каждого характерного случая работы сети и представляют в виде схем (рис.3.5) с указанием на них номеров и колец, значений подач и отборов воды, расходов на участках с обозначением стрелками направления движения воды.

Экономически наивыгоднйшие диаметры.При известном значении расхода воды q диаметр трубопровода, работающего полным сечением, может быть определен из уравнения неразрывности потока, т.е.

При постоянном значении расхода q = const увеличение скорости V приводит к уменьшению диаметра трубопровода и увеличению потерь напора в нем и, наоборот, уменьшение скорости – к увеличению диаметра и уменьшению потерь напора. То и другое оказывает влияние на экономичность трубопровода. Очевид­но, что должна быть принята скорость, обеспечивающая наибо­лее экономичный диаметр трубопровода. Критерием экономич­ности являются приведенные затраты, включающие в себя как капитальные, так и эксплуатационные затраты [см. формулу (1.12)].

На рис. 3.6 показан характер зависимости приведенных затрат и их составляющих от скорости v и диаметра d. С увели­чением скорости (уменьшением диаметра) капитальные вложе­ния (ЕнК) уменьшаются. При этом эксплуатационные затраты С возрастают, так как увеличиваются затраты электроэнергии вследствие роста потерь напора в трубопроводе. Экономичная скорость у_э или экономически наивыгоднейший диаметр d» соот­ветствуют минимуму приведенных затрат П_min.

На рис. 3.7 представлен характер зависимости приведенных затрат П от расхода воды q для стандартных диаметров d₁, d₂, d₃, d₄ (d₁<d₂<d₃<d₄). Каждому диаметру соответствуют значения E„K₁, ЕнК₂, Е„Кз, Е„К₄, характеризующие затраты на строительство единицы длины трубопровода. Эти значения от­ложены на оси ординат, так как они не зависят от расхода q. При увеличении расхода воды эксплуатационные затраты растут, причем интенсивность роста (кривизна линий) больше для мень­ших диаметров, что соответствует характеру изменения потерь напора.

Для конкретного значения расхода q в данном примере на­иболее экономичным является диаметр d₂, соответствующий ми­нимальному значению приведенных затрат П_min. Точки пересече­ния кривых определяют области экономически наивыгоднейших расходов для соответствующих диаметров: О-q₁ — для d₁; q₁-q₂ — для d_2; q₂-qз — для d₃. Таким образом, для каждого диаметра существует область значений расходов воды, при которых дан­ный диаметр является экономически наивыгоднейшим.

Положение и форма кривых, представленных на рис. 3.7, зависят не только от диаметра, но и от материала труб, условий строительства и эксплуатации трубопровода, которые характери­зуются экономическим фактором Э:

где δ — стоимость электроэнергии, руб/(кВт-ч); ν — коэффи­циент неравномерности расходования энергии, зависящий от коэффициента неравномерности потребления и подачи воды, ориентировочно может быть принят равным 0,7; ц = 0,65...0,75 — КПД насосов, подающих воду; Е„ = 0,12...0,15 — отраслевой коэффициент эффективности капиталовложений; R — сумма амортизационных отчислений, включая затраты на капитальный ремонт, и отчислений на текущий ремонт, %, принимаемая по табл. 3.4; k, т, a, b — величины, принимаемые по табл. 3.4 в зависимости от материала труб.

В практике расчетов пользуются таблицами предельных рас­ходов (табл. 3.5), в которых для труб каждого диаметра указаны нижняя и верхняя границы экономической целесообразности их использования. Эти таблицы составлены для наиболее часто встречающихся значений экономического фактора Э_т == 0,5; 0,75; 1,0.

Если фактическое значение экономического фактора Эф, определенного по формуле (3.6), отличается от табличных значений Э_т, расчетный расход корректируют по формуле

По спроектированному расходу q_корр в колонке таблицы предельных расходов (табл. 3.5) с принятым значением Э, находят экономически наивыгоднейший диаметр. При корректировке расчетного расхода целесообразно пользоваться значением Э_т=1 и соответствующей графой таблицы предельных расходов.

При отсутствии таблицы предельных расходов, а также при проведении расчетов на ЭВМ экономически наивыгоднейший диаметр определяют по формуле

В таблицах Ф.А. Шевелева (см. Приложение 4) жирными линиями выделены значения V и 1000i для экономичесии наивыгоднейших диаметров при значении экономического фактора Э – 0,75.

• Определение диаметров труб участков сети и водоводов. Назначение диаметров труб участков сети и водоводов является еще одним ключевым этапом проектирования линейной части системы водоснабжения. Именно от того, какие диаметры будут приняты, зависит фактическое потокораспределение, а значит, и уровень надежности всей сети и водоводов, их экономичность.

Задача состоит в том, чтобы при принятой конфигурации сети достичь максимальной надежности при минимальных затра­тах.

Максимальная надежность достигается путем назначения равных диаметров в пределах каждого характерного сечения сети (см. на рис. 3.1 сечения I...VI). Это обеспечивает взаимо­заменяемость, равнозначимость, равнонадежность транзитных ма­гистралей, а значит, и максимальную надежность сети. Кроме того, равные в сечениях диаметры положительно влияют на эко­номичность сети, а также на удобство ее строительства и эксплу­атации.

Минимум затрат обеспечивают назначением экономически на­ивыгоднейших диаметров труб участков сети. Осуществляют это следующим образом. По схемам предварительного потокораспре-делеиия для всех расчетных случаев определяют средние в се­чениях расходы. По наибольшим средним расходам для случаев максимального водоразбора или транзита воды в башню по таблице предельных экономических расходов с учетом фактиче­ского значения экономического фактора определяют экономи­чески наивыгоднейшие диаметры, равные в пределах каждого сечения. При этом оценивают увеличение потерь напора при пропуске через назначенные диаметры средних расходов в сече­ниях для случая тушения пожара в час максимального водо-потребления. Желательно, чтобы суммарное увеличение потерь напора в сети и водоводах не превышало разницы между тре­буемыми свободными напорами при нормальной работе и при пожаре. Достигают этого путем корректировки в сторону увели­чения диаметров участков с максимальным гидравлическим укло­ном. Выполнение этой рекомендации обеспечивает возможность наиболее экономичного способа пропуска противопожарного рас­хода в часы максимального водопотребления — без установки в насосной станции второго подъема специальных пожарных насосов. Если пожарные насосы окажутся все же необходимыми, типоразмер их может быть принят таким же, как и хозяйствен­ных насосов.

Диаметры перемычек, осуществляющих переброску транзит­ных расходов при авариях на магистралях, назначают кон­структивно и принимают равными диаметрам магистральных линий, следующих за данными перемычками.

Диаметры замыкающих участков также принимают конструк­тивно и назначают на один типоразмер меньше диаметров ко­нечных участков магистралей, но не менее 100 мм.

На схемах с предварительным потокораспределением (см. рис. 3.5) указывают значения окончательно принятых диа­метров труб, одинаковые для всех расчетных случаев.

Диаметры водоводов назначают экономически наивыгодней­шие для расчетного расхода:

q_р = Q/n,

где п — количество водоводов (см. § 3.1); Q — расход воды, про­ходящий по п водоводам.

В случае подключения водонапорной башни к водоводам (рис. 3.8) расход воды Q будет разным для различных их участков. Для водоводов на участке от насосной станции второго подъема до точки подключения водонапорной башни (участок 1-2) расход воды Q равен максимальной подаче насосной станции, на участ­ке от точки подключения водонапорной башни до точки при­мыкания к сети (участок 2-3) — максимальному часовому во-допотреблению. Для трубопроводов (участок 2-4), подклю­чающих водонапорную башню (к сети или к водоводам), рас­ход Q принимают равным максимальному поступлению воды в бак или максимальному расходу из него. Находят его в соот­ветствующих графах таблицы для определения регулирующей вместимости водонапорной башни (для примера, рассмотренного в табл. 1.11, это значение равно 1,14% от Q_сутmax).

Водоводы должны быть проверены на пропуск 70 % расчетного расхода воды через п—1 нитку в составе принятой системы подачи и распределения воды.

Рассмотрим пример назначения диаметров участков водопроводной сети, предварительное потокораспределение для которой представлено на схемах рис. 3.5. В данном примере дик­тующим является случай максимального транзита воды в башню, при котором средние расходы воды в характерных сечениях Q_ср1=169 л/с, Q_ср2=137,6 л/с, Q_ср3=88,7 л/с больше, чем в период максимального водоразбора. Приняв чугунные водопро­водные трубы и значение экономического фактора Э = 0,75 по табл. 3.5 или по Приложению 4, определяем экономически наивыгоднейшие диаметры. Для расхода 169 л/с (участки 1-2, 1-9, 1-8) экономически наивыгоднейшим диаметром является d_э = 400 мм; для расхода 137,6 л/с (участки 2-3, 1-9, 7-8)— d_э = 350 мм; для расхода 88,7 л/с (участки 3-4, 5-9, 6-7)— d_э = 300 мм. Участок 1-9 принадлежит первому и второму сече­ниям, диаметр его принимаем по максимальному значению, т. е. d = 400 мм.

Диаметры перемычек (участки 3-9 и 7-9) принимаем кон­структивно d — 300 мм, т. е. равными диаметрам последующих магистралей (участков 3-4, 5-9, 6-7), диаметры замыкающих участков 4-5 и 5-6 принимаем также конструктивно d = 250 мм — на один типоразмер меньше предыдущих магистралей (участков 3-4, 5-9, 6-7).

Данные диаметры принимаем одинаковыми для всех расчет­ных случаев и их значения показываем на участках расчетных схем сети.

3.4. Потерн напора в водопроводных трубах

Потери напора при движении воды по трубам пропорциональ­ны их длине и зависят от диаметра труб, расхода воды, харак­тера и степени шероховатости стенок труб (т. е. от типа и мате­риала труб) и от области гидравлического режима их работы.

В практике инженерных расчетов наибольшее распростране­ние получила формула

где h — потери напора по длине расчетного участка, м; s₀ — удельное гидравлическое сопротивление трубопровода; принима­ют по табл. 3.6...3.9 в зависимости от материала труб и принятой единицы измерения расчетного расхода q; δ — коэффициент, учитывающий область гидравлического режима работы трубо­провода; принимают по табл. 3.10 в зависимости от скорости движения воды и, м/с; q — расчетный расход воды на участке, л/с.

Для одного и того же участка произведение s₀l = s — сопро­тивление участка — является постоянным. Тогда формула (3.9) принимает вид

Для металлических труб при скорости движения воды ≥ 1,2 м/с коэффициент δ = 1 (см. табл. 3.8). В этом случае потери напора равны

Эта формула используется для описания гидравлической харак­теристики водоводов при построении графиков совместной рабо­ты насосов и системы трубопроводов.

Еще более часто в практике Инженерных расчетов исполь­зуют таблицы Ф.А. Шевелева (см. Приложение 4), в которых в зависимости от материала водопроводных труб для фиксиро­ванных значений расчетного расхода q, л/с, даны значения гидравлического уклона 1000/ и скорости движения воды с, м/с. В этом случае потери напора на участке h, м, определяют по формуле

где 1000i — гидравлический уклон (потери напора, м на 1 км длины трубопровода); l — длина участка трубопровода, км.

В Приложении 4 дана выборка из таблиц Ф. А. Шевелева для стальных и чугунных труб.

В табл. 3.11 дан пример расчета водоводов, примыкающих к водопроводной сети, характерные случаи работы которой пред­ставлены на рис. 3.5. Трубы приняты стальные, экономический фактор Э = 0,75. Расчет потерь напора выполнен с помощью таблиц Ф. А. Шевелева. Так, для расчетного расхода q_v = 272,5 л/с и стальных труб d=500 мм (экономически наивыгоднейший диаметр) в Приложении 4 находим 1000i = 4,28 и V=1,3м/с. В водоводах длиной l = 3 км потери напора составляют h = 1000il = 4,28·3=12,8м.

3.5. Гидравлическая увязка водопроводной сети

Различают внутреннюю и внешнюю увязку водопроводной
сети. Целью внутренней увязки сети является определение истинных расходов воды на участках сети при фиксированных значениях подач воды в сеть и отборов из нее. Целью внешней увязки сети является определение истинных параметров (Q, Н) водопитателей, значений нефиксированных отборов и расходов воды на участках сети. ,

Для инженерных расчетов, обеспечивающих проектирование водопроводной сети, как правило, достаточно внутренней увязки сети. Внешнюю увязку выполняют для более детального анализа работы системы подачи и распределения воды, и ей должна пред­шествовать внутренняя увязка, по результатам которой подби­рают требуемые характеристики водопитателей (насосов).

Для выполнения внутренней увязки необходимо знать конфи­гурацию сети, места и фиксированные значения подач воды в сеть и отборов из нее, длины, диаметры и материал труб участ­ков. Увязку сети (как внутреннюю, так и внешнюю) выполняют итеративным способом путем последовательной корректировки начального потокораспределения при сохранении баланса расхо­дов воды в узлах. Формальным признаком увязанной сети явля­ется равенство нулю алгебраической суммы потерь напора (невя­зок) во всех элементарных кольцах и по внешнему контуру. При ручном счете невязка в кольцах, как правило, не должна превышать ±0,5 м, по внешнему контуру — +1,5 м. При расчете на ЭВМ допустимую невязку в кольцах целесообразно прини­мать в пределах ±0,1 м.

Существуют различные методы увязки кольцевых водопро­водных сетей. Наиболее широкое распространение получил метод Лобачева—Кросса. Этот метод может быть использован как при ручном счете, так и при расчете на ЭВМ. Сущность метода Лоба­чева— Кросса заключается в том, что поправочные расходы одновременно вносятся во все элементарные кольца на каждой ступени итерационного процесса, а их значения определяют в зависимости от величин невязок в кольцах, т. е.

где ∆qi - поправочный расход воды в j-м элементарном кольце, л/с; ∆hi, — алгебраическая (с учетом знаков) сумма потерь напо­ра (невязка) в j-м кольце, м; Σ(sq)_j — сумма произведений сопротивления s на расход q участков, образующих рассматри­ваемое элементарное кольцо j.

При ручном счете увязку сети выполняют в табличной форме. Порядок проведения расчетов следующий (пример расчета см. в табл. 3.12).

1. В таблицу заносят данные, характеризующие структуру сети (№ колец, № участков, длины и диаметры участков) и рас­ходы воды на участках сети, соответствующие начальному потокораспределению.

2. Для каждого участка сети определяют скорость движения воды v = 4q/πd², м/с, по табл. 3.6...3.9 — значения удельных сопротивлений so, по табл. 3.10 — значения поправочных коэффи­циентов б, определяют сопротивления участков s = sol, произве­дения sq и потери напора h=sq². Потерям напора присваивают знаки «+», если для рассматриваемого кольца движение воды на участке осуществляется по часовой стрелке; «—» — против часовой стрелки.

3. Для каждого кольца определяют суммы Σsq и невязки ∆hi= Σhi = l(sq²)j.

4. Анализируют значения невязок в кольцах. Если все невяз­ки по абсолютному значению меньше или равны 0,5 м, а по внеш­нему контуру менее 1,5 м, сеть считается увязанной. В против­ном случае для колец, где |∆h| >0,5 м, по формуле (3.13) опре­деляют поправочные расходы. Вводят их с учетом знаков («+» — по часовой стрелке, «—»— против часовой стрелки) во все участки кольца, тем самым не нарушая баланса расходов в уз­лах, и получают новые, скорректированные значения расходов воды на участках. При этом следует помнить, что знак при по­правочном расходе указывает направление внесения поправки в замкнутый контур. Если направление поправочного расхода совпадает с направлением движения воды на участке, то их сум­мируют, если не совпадает, то поправку вычитают. Если значение поправочного расхода больше значения расхода воды на участке и направления их не совпадают, то поток «переворачивается», т. е. направляется в другую сторону, что необходимо отразить на расчетной схеме.

Особое внимание необходимо уделять участкам, одновременно принадлежащим двум кольцам, итоговый поправочный расход которых состоит из поправочных расходов этих колец.

Метод Лобачева — Кросса обладает достаточно высокой сте­пенью сходимости. Однако на практике встречаются случаи, ког­да итерационный процесс не сходится (сеть не увязывается после большого числа исправлений). В таком случае наиболее простым способом преодоления данной ситуации является выполнение нового начального потокораспределения и повторение расчетов.

Для гидравлической увязки сети широко используется также метод М. М. Андрияшева. Применяют его при ручном счете, так как он включает в себя логические операции, трудно формалbзуемые и поэтому затрудняющие применение ЭВМ. Метод очень эффективный при наличии у исполнителя навыков расчета.

Сущность метода М. М. Андрияшева заключается в том, что поправочные расходы могут вводиться как в отдельные элемеи тарные кольца, так и в замкнутые контуры, объединяющие не сколько колец, причем как одновременно в несколько контуро! так и последовательно.

Значение поправочного расхода в контуре, л/с, определяют п формуле

где q_срк — средний расход воды на участках, входящих в контур л/с; ∆hк — алгебраическая сумма потерь напора на участках кон­тура (невязка контура), м; Σ|hie|_к — сумма абсолютных значений (без учета знаков) потерь напора на участках контура, м.

Порядок выполнения расчетов следующий (пример расчета см. на рис. 3.9).

1.На расчетной схеме указывают постоянные величины длин и диаметров участков сети, а также подлежащие корректировке расходы воды начального потокораспределения и соответствую­щие потери напора, определяемые по формуле (3.12).

2.Для каждого элементарного кольца определяют невязки Ahj, по значениям и знакам которых устанавливают «перегру­женные» и «недогруженные» участки сети.

3.Выбирают замкнутый контур, по которому необходимо пустить поправочный расход. Это самая сложная логическая операция, требующая определенных навыков. Необходимо по­пытаться выбрать такой замкнутый контур и направление по­правочного расхода, чтобы перегруженные участки (по возмож­ности большее их количество) разгрузились, а недогруженные — догрузились. Значение поправочного расхода определяют по формуле (3.14).

4. В соответствии с принятым значением и направлением поправочного расхода вносят корректировку в расходы воды участков, входящих в принятый замкнутый контур. Данную процедуру отражают на расчетной схеме. Для скорректирован­ных значений расходов по таблицам Ф. А. Шевелева определяют соответствующие потери напора и новые значения невязок в кольцах, участки которых вошли в данный контур. Процедуру повторяют до достижения допустимых невязок во всех кольцах и по внешнему контуру.

3.6. Определение пьезометрических отметок и графическое представление результатов гидравлического расчета

Расчет пьезометрических отметок выполняют с целью обеспе­чения требуемых напоров в системе подачи и распределения воды. По этим отметкам определяют необходимый напор насосов второго подъема и высоту водонапорной башни.

Для расчетных случаев максимального водоразбора, а также пожара в период наибольшего водопотребления начинают опре­деление пьезометрических отметок с диктующих узлов сети, как правило, наиболее удаленных или наиболее высоких по рельефу местности и этажности застройки:

где Пдт — пьезометрическая отметка в диктующем узле, м; Z_Д7— геодезическая отметка поверхности земли в диктующем узле, м; Hсв min — минимальный свободный напор для соответствующего расчетного случая, м (см. § 1.5).

Для случая максимального транзита воды в башню пьезо­метрические отметки начинают определять от отметки макси­мального уровня воды в водонапорной башне.

Пьезометрические отметки П_i+1 в узлах, лежащих на других концах участков, примыкающих к узлу с известной пьезометри­ческой отметкой П_i вычисляют, прибавляя (если направление движения воды не совпадает с ходом определения пьезометриче­ских отметок) или вычитая (если совпадает) потери напора h_i,j+i на соответствующих участках:

Для каждого i-ro узла' определяют фактические свободные напоры, м:

Требуемую высоту ствола водонапорной башни, м, определя­ют для случая максимального водоразбора:

где Пвб — пьезометрическая отметка дна бака водонапорной башни, м; Zвб— геодезическая отметка поверхности земли в месте установки водонапорной башни, м.

Свободные напоры в узловых точках сети должны быть не менее требуемых свободных напоров и не превышать 60 м. Если в каком-либо узле свободный напор окажется меньше требуе­мого, это значит, что первоначально неправильно выбрана дик­тующая точка. При этом расчет повторяют, приняв за диктую­щий узел с наименьшим свободным напором.

Если свободный напор в сети превышает 60 м, делается вы­вод о необходимости устранения этого наиболее экономичным путем (зонирование системы, увеличение диаметров отдельных участков сети, устройства регуляторов давления для отдельных зон).

В табл. 3.13 дан пример определения пьезометрических отметок и свободных напоров для магистральной водопроводной сети, пример гидравлической увязки которой рассмотрен в § 3.5.

По вычисленным пьезометрическим отметкам строят цьезод метрические профили, пьезометрические карты или аксонометри­ческое изображение пьезометрической поверхности.

Наиболее распространенным способом графического пред­ставления результатов гидравлических расчетов водопроводной сети являются пьезометрические профили, пример построения которых показан на рис. 3.10 для водопроводной сети, иеобра-женной на рис. 3.2, и по данным табл. 3.13.

Путь построения пьезометрических линий должен охватывать как можно больше характерных точек: НС-2; начало сети, водо­напорная башня, самая высокая и самая низкая точка, самая₍ удаленная точка схода потоков, диктующий узел, точки подклю­чения крупных потребителей воды (предприятий) и др.

I По характеру пьезометрических линий и их взаимному рас-пбложению выполняют анализ работы системы подачи и рас­пределения воды, а также проверяют правильность принятия многих решений. Например, если пьезометрические линии для» различных расчетных случаев почти параллельны между собой, это значит, что диаметры соответствующих магистральных участков сети завышены. Если пьезометрическая линия у водо­напорной башни при пожаре проходит выше дна бака, устанав­ливаемого на уровне пьезометрической отметки при максималь­ном водоразборе, делается вывод о необходимости отключения водонапорной башни в период тушения пожаров, если ниже дна — отключать башню не обязательно, но желательно во из­бежание ее полного опорожнения.