Расчет стенки резервуаров 4-го класса ответственности (V3)

Стенка резервуара изготавливается из поясов одинаковой толщины (N = 1). Номинальная толщина стенки должна быть не меньше величин, определяе­мых по формулам:

а) для условий эксплуатации

б) для условий гидравлических испытаний

- номинальные толщины стенки (мм), опре­деляемые соответственно для условий эксплуатации и гидравлических испытаний.

Номинальная толщина стенки t (мм) принимается равной большему из значений номинальных толщин, получаемых из условий эксплуатации и гидравли­ческих испытаний:

9.2.2.2 Расчет стенки резервуаров 3-го класса ответственности (1000 м³ ≤ V ≤ 20000 м³)

Номинальная толщина стенки i-го пояса (i = 1…N) резервуаров 3-го класса ответственности должна быть не меньше величин, определяемых по формулам:

а) для условий эксплуатации

б) для условий гидравлических испытаний

Номинальная толщина i-го пояса (мм) при­нимается равной большему из значений номиналь­ных толщин, получаемых из условий эксплуатации и гид­равлических испытаний:

9.2.2.3 Расчет стенки резервуаров 2-го класса ответственности (20000 м³ < V ≤ 50000 м³)

Расчет толщин поясов резервуаров 2-го класса ответственности следует производить по приведен­ному ниже методу переменной расчетной точки.

Предварительные значения толщин стенки 1-го пояса (i = 1) резервуара должны вычисляться по формулам:

а) для условий эксплуатации:

б) для условий гидравлических испытаний

Если значение вычисленное по формуле (9.11а) больше значения , вычисленного по формуле (9.12), то следует принять .

Если значение вычисленное по формуле (9.13) больше значения , вычисленного по формуле (9.14), то следует принять .

Номинальная толщина 1-го пояса t₁ (мм) принима­ется равной большему из значений номинальных тол­щин, получаемых из условий эксплуатации и гидрав­лических испытаний:

,(9.15)

Порядок вычисления толщин 2-го и последующих поясов (i = 2…N) в режиме эксплуатации приведен на Рис.9.2. Исходными данными для расчета i-го пояса являются параметры, приведенные в табл.9.2.7-9.2.9, а также величина , полученная на предыдущем этапе расчета для пояса, примыкающего снизу к рассмат­риваемому поясу. На Рис.9.2 представлен итерационный процесс (k - номер итерации), первым этапом которого является вычисление значения толщины стенки при k =1 (блоки 1,2, Рис.9.2). В блоке 3 определяется коор­дината x, соответствующая максимальному значению кольцевых напряжений. В блоке 4 приведена формула для вычисления толщины i-го пояса на очередном шаге расчета. Блок 5 обеспечивает проверку сходимости итерационного процесса путем сравнения результатов вычислений блоков 2 и 4. При обеспечении заданной точности на завершающей стадии расчета производится переход в блок 8 (если номер пояса i ≠ 2), либо в один из блоков 10,11,12, в зависимости от значения коэф­фициента b _i

Порядок вычисления толщин 2-го и последующих поясов (i = 2…N) в режиме гидравлических испытаний аналогичен приведенному выше алгоритму и представлен на Рис.9.3.

Номинальная толщина i-го пояса (мм) прини­мается равной большему из значений номинальных толщин, получаемых из условий эксплуатации и гид­равлических испытаний:

9.2.2.4 Расчет стенки резервуаров 1-го класса ответственности (V > 50000 м³)

Напряженно-деформированное состояние стенки и днища резервуара следует определять на основе мо­ментной теории составных оболочек. При этом в рас­четную модель должно быть включено днище резер­вуара, связанное с основанием односторонними свя­зями, препятствующими перемещению днища вниз и не сопротивляющимися его отрыву от фундамента.

Поверочный расчет на прочность стенки и днища резервуаров 1-го класса ответственности следует проводить по формулам:

где y1, y2 - расчетные главные фибровые напряже­ния в стенке и днище резервуара.