Расчет прочности горизонтальных стыков на сдвиг

5.43. При расчете прочности горизонтальных стыков на сдвиг следует учитывать нормальные силы, действующие перпендикулярно плоскости сдвига. В зависимости от знака и характера приложения нормальной силы необходимо различать следующие расчетные случаи:

а) во всех расчетных комбинациях нагрузок стык сжат (N > 0, при этом равнодействующая сжимающей силы проходит в ядре сечения;

б) то же, что и в случае «а», но в одной или нескольких расчетных комбинациях нагрузок равнодействующая сила проходит вне ядра сечения или N < 0.

5.44. Прочность плоских горизонтальных стыков при сдвиге проверяется по формуле

V £ (R_t + hs) A_c, (138)

где R_t — сопротивление растворного шва срезу, принимаемое для растворов марки 50 и выше, в случае, указанном в п. 5.43 а равном 0,16 МПа (1,6 кгс/см²), а в случае указанном в п. 5.43 б, R_t = 0; s — среднее напряжение сжатия в сжатой зоне горизонтального стыка;

h — коэффициент трения, принимаемый для горизонтальных стыков равным: для плоских стыков сборных элементов — 0,6; для горизонтальных технологических швов бетонирования монолитных стен, выполняемых без специальной обработки — 1:

А_с — площадь сжатой зоны стыка.

5.45. Для горизонтального стыка с бетонными шпонками прочность при сдвиге проверяется по формуле

V £ hN_c + 0,9 m_k,c V_k,b, (139)

где N_c — действующая на стык сжимающая сила за минусом сжимающих усилий в полках (для столба неплоской формы); m_k,c — количество шпонок, расположенных в сжатой зоне стыка; V_k,b —сопротивление сдвигу бетонной шпонки, вычисляемое по п. 5.38.

5.46. Для горизонтального стыка с железобетонными шпонками сопротивление сдвигу принимается равным большей из величин , вычисляемых по формулам

= h (N_c + A_tr R_s,tr) + 0,9 m_k,c V_k,b (140)

= h (N_c + A_tr R_s,tr) + 0,6 m_k V_k,b (141)

где A_tr, R_s,tr — соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление арматуры поперечных связей в горизонтальном стыке; m_k,c — количество шпонок, расположенных в сжатой зоне стыка: m_k — общее количество шпонок в стыке.

5.47. Для горизонтального стыка с замоноличенными бетоном шпонками из прокатного металла (двутавра, уголков и др.) сопротивление сдвигу принимается равным большей из величин:

= h (N_c + A_sh R_s,tr) + 0,9 m_k,c V_k,a (142)

= h (N_c + A_sh R_s,tr) + 0,6 m_k V_k,a (143)

где V_k,a — сопротивление сдвигу металлической шпонки, принимаемое меньшей из величин V_a,b, V_a,s, вычисляемых по формулам

V_a,b = R_b.mon A_k.c + R_bt.mon A_k.sh; (144)

V_a,s = R_s A_k,a, (145)

где R_b.mon и R_bt.mon — соответственно расчетные сопротивления бетона замоноличивания стыка при сжатии и растяжении; A_k.c — площадь сжатия бетона, через которую передается сдвигающая сила на металлическую шпонку; A_k.sh — площадь среза бетона по боковым и верхней торцевой граням металлической шпонки; R_s — сопротивление проката сдвигу, определяемое по СНиП II-23-81*; A_k.a — площадь среза металлической шпонки.

Расчет перемычек

5.48. В панелях с проемами перемычка должна быть рассчитана на изгиб от вертикальных нагрузок (от опирающихся на перемычку перекрытий, балконов и т. п.) и на усилия перекоса, возникающие при изгибе стены в собственной плоскости.

При расчете на изгиб от вертикальных нагрузок перемычка рассматривается как балка с защемленными опорами. В перемычках должна быть проверена прочность вертикальных и наклонных сечений.

Расчетные вертикальные сечения перемычек принимаются расположенными в местах защемления перемычки в простенки (опорные сечения) и по середине пролета перемычки в свету. Вертикальные сечения проверяют на действие суммарного изгибающего момента от длительных и кратковременных нагрузок.

В надпроемной перемычке сечение верхней продольной арматуры принимается равным сумме сечений, необходимых для восприятия усилий от вертикальной нагрузки и усилий от перекоса. Сечение нижней продольной арматуры этой перемычки принимается по наибольшему из усилий от вертикальной нагрузки или от перекоса.

В подпроемной (нижней) перемычке панели с оконным проемом требуемое армирование определяется по усилиям от перекоса.

В необходимых случаях площадь продольной арматуры может быть увеличена для восприятия усилий, возникающих при извлечении панелей из формы или при перевозке.

Для вертикальных сечений должна быть проверена величина раскрытия трещин.

5.49. Расчетные наклонные сечения перемычек, для которых отношение длины пролета l к расчетной высоте перемычки h₀ £ 1,5 и менее, принимаются проходящими через низ и верх противоположных опорных сечений. Для таких перемычек длина проекции наклонного сечения на ось перемычки равна ее пролету в свету.

Для перемычек с соотношением l/h₀ более 1,5 следует проверять расчетные наклонные сечения, проходящие через верх или низ одного из опорных сечений перемычки, а также через точку на оси перемычки, где изгибающий момент от перекоса перемычки равен нулю. Длину проекции наклонного сечения рекомендуется принимать не более 1,5 h₀, где h₀ — расчетная высота поперечного сечения перемычки.