Проверки принятого сечения изгибаемого элемента.

Проверки по первому предельному состоянию – потере несущей способности:

Условие прочности по нормальным напряжениям:

(8)

где: - предельный расчетный изгибающий момент с учетом собственного веса изгибаемого элемента(кН·м):

(9)

где: - вес 1 м длины элемента, принятого поперечного сечения, = (кН/м);

- коэффициент надежности по предельному расчетному значению нагрузки для собственной массы металлических конструкций[1,табл.5.1];

W_x – момент сопротивления принятого сечения (см³).

Условие прочности по касательным напряжениям.

(10)

где: предельная расчетная поперечная сила с учетом собственного веса (кН):

(11)

статический момент полусечения принятого сечения (см³);

I_х – момент инерции принятого сечения (см⁴);

s – толщина стенки принятого сечения (см);

R_s=0,58·R_y – расчетное сопротивление срезу.

Проверка по второму предельному состоянию – ограничению допустимых

деформаций.

Условие жесткости изгибаемого элемента.

или (12)

где: предельно-допустимый относительный прогиб принимаем [3,прил.IV.табл.3] или (Прил.5,табл.5.1);

[f] – предельно-допустимый прогиб;

относительный прогиб изгибаемого элемента, определяемый от эксплуатационной расчетной нагрузки, в зависимости от заданной расчетной схемы;

f – прогиб изгибаемого элемента, определенный от эксплуатационной расчетной нагрузки, в зависимости от заданной расчетной схемы (прил.5,табл.5.2).

Для расчетной схемы, принятой на рис.1:

(13)

где: эксплуатационная расчетная нагрузка с учетом собственного веса:

(14)

где: - коэффициент надежности по эксплуатационному расчетному значению для собственной массы металлических конструкций [1,п.5.2];

Е=2,06·10⁵ МПа – модуль упругости стали,

В случае, если одно из условий 8;10;12 не выполняется, то следует увеличить поперечное сечение профиля и повторить проверки.

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ

КОНСТРУКЦИЙ.

Задача.Подобрать сечение центрально-сжатого элемента и выполнить

необходимые проверки.

2.1.Исходные данные:

Шифр, принимаем по табл.2, прил.1.

Исходные данные выбираем согласно шифру.

Шифр состоит из первых двух букв фамилии и первых двух букв имени.

Например: Николаев Олег – шифр НИ ОЛ.

- расчетная схема центрально-сжатого стержня (рис.2);

- сечение элемента: Ι или ○;

- геометрическая длина элементов: l_х и l_у;

- продольное усилие в центрально-сжатом элементе N (кН);

- класс стали.

Плоскость Х Плоскость У

Рис.2.1. Расчетная схема центрально-сжатого элемента.

Определение расчетных длин центрально-сжатого элемента.

(15)

где:

l_х,l_у – геометрическая длина элемента (м);

m_х,m_у - коэффициент приведения расчетной длины, выбирается согласно расчетной схемы (рис.2) по (табл.3.1,прил.3).

Подбор сечения элемента.

Требуемая площадь центрально-сжатого элемента:

(16)

где: N – продольное усилие сжатия в элементе (кН);

R_y – расчетное сопротивление стали по пределу текучести для заданного класса (марки) стали принимаем по [2,табл.51; 3,табл.1.7] или (Табл.2.1,прил.2);

j - коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента, принимаем по [2,табл.72;3, табл.1,прил.III] или (табл.3.2,прил.3];

j - зависит от гибкости λ элемента и расчетного сопротивления по пределу текуче­сти R_y, предварительно принимаем λ=50÷70 (меньше для замкнутого сечения ○);

γ_с – коэффициент условий работы, равный 1, при расчете на устойчовость.

Необходимое сечение принимаем по сортаменту [прил.4,табл.4.1,4.2,4.3] из условия А>А_тр выписываем его характеристики:

а) двутавр: А(см²) - площадь сечения, h(мм) - высоту сечения,

b(мм) - ширину полок, i_x, i_y(см) - радиусы инерции;

Рис.2.2.Двутавр

б) труба: А(см²) - площадь сечения, S – толщина стенки (мм),

i= i_x= i_y(см) - радиусы инерции;

Рис.2.3.Труба

Проверки принятого сечения.

Определим гибкость центрально-сжатого элемента:

(19)

где:

, - смотреть формулу (15);

i_x, i_y (см) – радиусы инерции принятого сечения.

Условие предельной гибкости:

(18)

где:

[λ]–предельно допустимая гибкость [2,табл.40;3,табл..2,прил.IV] или (табл.3,прил.3).

Условие устойчивости центрально-сжатого элемента.

, (19)

где:

- А – площадь принятого поперечного сечения (см²);

- j_min – минимальный коэффициент продольного изгиба, принимаем по [2,табл.72] или табл..3.2,прил.3), определенный для максимальной гибкости λ_max.

Если одно из условий (18 или 19) не выполняется, то необходимо увеличить сечение профиля и повторить проверки.

Если при проверке условия (19) недонапряжение составляет более 10% >10%, то необходимо уменьшить сечение профиля, т.е. приняв предварительно и повторить расчет.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

Исходные данные для расчета изгибаемых элементов

Таблица 1.1

№ варианта

Расчетная схема

Сечение балки

Характеристическое значение нагрузки (Рн, qн)

Класс стали

№ варианта

Расчетная схема

Сече ние балки

Характеристическое значение нагрузки (Рн, qн)

Класс стали

Марка стали

Марка стали

Ι

300 кН

С255

[

50 кН

С245

275 кН

40 кН

250 кН

ВСт3сп5-1

45 кН

ВСт3Гпс5-1

225 кН

55 кН

200 кН

60 кН

Ι

160 кН

С255

[

40 кН

С345

170 кН

42 кН

180 кН

ВСт3сп5-1

44 кН

09Г2

190 кН

38 кН

200 кН

36 кН

[

30 кН

С255

Ι

170 кН

С345Т

25 кН

160 кН

35 кН

ВСт3сп5-1

180 кН

09Г2С

27 кН

150 кН

32 кН

190 кН

Ι

7 кН/м

С235

Ι

20 кН/м

С235

6 кН/м

18 кН/м

8 кН/м

ВСт3кп

19 кН/м

18кп

9 кН/м

21 кН/м

5 кН/м

22 кН/м

[

35 кН

С235

Ι

200 кН

С235

28 кН

190 кН

25 кН

18кп

180 кН

ВСт3кп2

33 кН

170 кН

30 кН

160 кН

Ι

50 кН/м

С255

[

30 кН/м

С235

45 кН/м

29 кН/м

55 кН/м

18сп

28 кН/м

18кп

40 кН/м

27 кН/м

60 кН/м

26 кН/м

продолжение табл.1.1

Ι

80 кН

С245

[

4 кН

С235

75 кН

3,5 кН

85 кН

18пс

4,5 кН

ВСт3кп2

70 кН

5,0 кН

90 кН

3,0 кН

[

100 кН

С-255

Ι

300 кН

С245

110 кН

305 кН

90 кН

295 кН

18пс

120 кН

18сп

310 кН

80 кН

290 кН

Ι

30 кН/м

С235

[

10 кН/м

С235

31 кН/м

9,5 кН/м

32 кН/м

18кп

10,5 кН/м

ВСт3кп2

33 кН/м

9 кН/м

34 кН/м

11 кН/м

[

20 к/·м

С-255

Ι

400 кН/м

С255

22 кН/м

390 кН/м

18 кН/м

18сп

410 кН/м

ВСт3Гпс5-1

24 кН/м

380 кН/м

40 кН/м

420 кН/м

Ι

40 кН/м

С235

[

220 кН

С235

41 кН/м

215 кН

42 кН/м

18кп

210 кН

ВСт3кп2

43 кН/м

230 кН

44 кН/м

240 кН

Ι

50 кН

С255

[

200 кН

С255

49 кН

195 кН

48 кН

18сп

190 кН

ВСт3Гпс5-1

51 кН

185 кН

52 кН

180 кН

[

70 кН

С255

Ι

60 кН/м

С255

71 кН

61 кН/м

72 кН

ВСт3сп5-1

62 кН/м

18сп

73 кН

63 кН/м

74 кН

64 кН/м

Примечание:номера строк в графе «Характеристическое значение нагрузки» соответствуют последним цифрам номера группы.

Исходные данные для расчета центрально-сжатых элементов

Таблица 1.2

№ варианта	Первая	Вторая	Третья	Четвертая
Расчетная схема	Сечение	Продольная сила, N, кН	Геометрическая длина, l	Класс стали
Плоскость х	Плоскость у	Марка стали
А						С235
Б
В			18кп
Г			С245
Д
Е			ВСт3пс6
Ж
З						С255
И		3,2
К		4,2	ВСт3пс6
Л		5,2
М		6,2	С275
Н		7,2
О		8,2	ВСт3пс6-2
П					9,2	С285
Р		10,2
С		3,5	ВСт3сп5-2
Т		4,5	С345
У		5,5
Ф		6,5	09Г2
Х		7,5
Ц					8,5	С345
Ч		9,5
Ш		10,5	09Г2С
Щ		3,8	С255
Э		4,8
Ю		5,8	ВСт3Гпс-5
Я		6,8

Приложение 2

Расчетные сопротивления стали

[7,табл.3] Таблица 2.1

Класс стали	Толщина полки, мм	Механические характеристики
Расчетное сопротивление по пределу текучести Ry, МПа (кгс/мм2)	Расчетное временное сопротивление Ru, МПа (кгс/мм2)
не менее
С 235	От 4 до 20 включительно	235 (24)	360 (37)
Св. 20 “ 40 “	225 (23)	360 (37)
С245	От 4 до 20 включительно	245 (25)	370 (38)
Св. 20 “ 25 “	235 (24)	370 (38)
“ 25 “ 30 “	235 (24)	370 (38)
С255	От 4 до 10 включительно	255 (26)	380 (39)
Св. 10 “ 20 “	245 (25)	370 (38)
“ 20 “ 40 “	235 (24)	370 (38)
С275	От 4 до 10 включительно	275 (28)	390 (40)
Св. 10 “ 20 “	275 (28)	380 (39)
С285	От 4 до 10 включительно	285 (29)	400 (41)
Св. 10 “ 20 “	275 (28)	390 (40)
С345	От 4 до 10 включительно	345 (35)	490 (50)
Св. 10 “ 20 “	325 (33)	470 (48)
“ 20 “ 40 “	305 (31)	460 (47)
С345К	От 4 до 10 включительно	345 (35)	470 (48)
С375	От 4 до 10 включительно	375 (38)	510 (52)
Св. 10 “ 20 “	355 (36)	490 (50)
“ 20 “ 40 “	335 (34)	480 (49)

Коэффициенты учета работы условий конструкций

[2,табл.6]

Таблица 2.2

#G0Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т. п. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки	0,9
2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен	0,95
3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости 60	0,8
4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при 1,0	0,95
5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали	0,9
6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:
а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость б) растянутых в сварных конструкциях в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/кв.см), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность	0,95   0,95 1,05
7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/кв.см), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность	1,1
8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/кв.см) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность:
а) сплошных балок и колонн	1,1
б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий	1,05
9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных или неравнополочных (прикрепляемых большей полкой) уголков:
а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка:
раскосы по рис. 9*,	0,9
распорки по рис. 9*,	0,9
раскосы по рис. 9*,	0,8
б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз. 9, настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения	0,75
в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9*,	0,7
продолжение табл.2.2
10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов по рис. 9*, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков	0,75
11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/кв.см), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:
а) до 40	1,2
б) свыше 40 до 60	1,15
в) свыше 60 до 80	1,1
	Примечания: 1. Коэффициенты условий работы 1 при расчете одновременно учитывать не следует. 2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, 3 и 6, при расчете следует учитывать одновременно. 3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, 7; 8; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует. 4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать =1.

Приложение 3

Коэффициент приведенной расчетной длины m для определения расчетных длин центрально-сжатых элементов

[2,табл.71а]

Таблица 3.1

Схема закрепления и вид нагрузки
m	1,0	0,7	0,5	2,0

Коэффициенты j продольного изгиба центрально-сжатого элемента

[2,табл.72]

Таблица 3.2

Гибкость λ	Коэффициенты j для элементов из стали с расчетным сопротивлением Rу, МПа (кгс/см2)
200 (2050)	240 (2450)	280 (2850)	320 (3250)	360 (3650)	400 (4100)	440 (4500)	430 (4900)	520 (5300)	560 (5700)	600 (6100)	640 (6550)

Примечание. Значения коэффициентов j ` в таблице увеличены в 1000 раз.

Приложение 4

ДВУТАВPЫ ШИРОКОПОЛОЧНЫЕ ПО ГОСТ 26020-83

Таблица 4.1

№ проф	h	b	s	t	r1	A	g	Ix	Wx	Sx	ix	Iy	Wy	iy
	мм	мм	мм	мм	мм	см2	кг/м	см4	см3	см3	см	см4	см3	см
20Ш1	193.0	150.0	6.0	9.0	13.0	38.95	30.6	2660.0	275.0	153.0	82.6	507.0	67.6	36.1
23Ш1	226.0	155.0	6.5	10.0	14.0	46.08	36.2	4260.0	377.0	210.0	96.2	622.0	80.2	36.7
26Ш1	251.0	180.0	7.0	10.0	16.0	54.37	42.7	6225.0	496.0	276.0	107.0	974.0	108.2	42.3
26Ш2	255.0	180.0	7.5	12.0	16.0	62.73	49.2	7429.0	583.0	325.0	108.8	1168.0	129.8	43.1
30Ш1	291.0	200.0	8.0	11.0	18.0	68.31	53.6	10399.999	715.0	398.0	123.4	1470.0	147.0	46.4
30Ш2	295.0	200.0	8.5	13.0	18.0	77.65	61.0	12199.999	827.0	462.0	125.3	1737.0	173.7	47.3
30Ш3	299.0	200.0	9.0	15.0	18.0	87.0	68.3	14039.999	939.0	526.0	127.0	2004.0	200.4	48.0
35Ш1	338.0	250.0	9.5	12.5	20.0	95.67	75.1	19789.998	1171.0	651.0	143.8	3260.0	261.0	58.4
35Ш2	341.0	250.0	10.0	14.0	20.0	104.74	82.2	22069.998	1295.0	721.0	145.2	3650.0	292.0	59.0
35Ш3	345.0	250.0	10.5	16.0	20.0	116.3	91.3	25139.998	1458.0	813.0	147.0	4170.0	334.0	59.9
40Ш1	388.0	300.0	9.5	14.0	22.0	122.4	96.1	34359.996	1771.0	976.0	167.6	6305.999	420.0	71.8
40Ш2	392.0	300.0	11.5	16.0	22.0	141.6	111.1	39699.996	2025.0	1125.0	167.5	7209.0	481.0	71.4
40Ш3	396.0	300.0	12.5	18.0	22.0	157.2	123.4	44739.996	2260.0	1259.0	168.7	8110.999	541.0	71.8
50Ш1	484.0	300.0	11.0	15.0	26.0	145.7	114.4	60929.992	2518.0	1403.0	204.5	6762.0	451.0	68.1
50Ш2	489.0	300.0	14.5	17.5	26.0	176.6	138.7	72529.992	2967.0	1676.0	202.6	7899.999	526.0	66.9
50Ш3	495.0	300.0	15.5	20.5	26.0	199.2	156.4	84199.992	3402.0	1923.0	205.6	9249.999	617.0	68.1
50Ш4	501.0	300.0	16.5	23.5	26.0	221.7	174.1	96149.984	3838.0	2173.0	208.2	10599.999	707.0	69.2
60Ш1	580.0	320.0	12.0	17.0	28.0	181.1	142.1	107299.992	3701.0	2068.0	243.5	9301.999	581.0	71.7
60Ш2	587.0	320.0	16.0	20.5	28.0	225.3	176.9	131799.984	4490.0	2544.0	241.9	11229.999	702.0	70.6
60Ш3	595.0	320.0	18.0	24.5	28.0	261.8	205.2	156899.984	5273.0	2997.0	244.8	13419.999	839.0	71.6
60Ш4	603.0	320.0	20.0	28.5	28.0	298.34	234.2	182499.984	6055.0	3455.0	247.3	15619.998	976.0	72.3
70Ш1	683.0	320.0	13.5	19.0	30.0	216.4	169.9	171999.969	5036.0	2843.0	281.9	10399.999	650.0	69.3
70Ш2	691.0	320.0	15.0	23.0	30.0	251.7	197.6	205499.984	5949.0	3360.0	285.8	12589.999	787.0	70.7
70Ш3	700.0	320.0	18.0	27.5	30.0	299.8	235.4	247099.984	7059.0	4017.0	287.2	15069.998	942.0	70.9
70Ш4	708.0	320.0	20.5	31.5	30.0	341.6	268.1	284399.969	8033.0	4598.0	288.5	17269.998	1079.0	71.1
70Ш5	718.0	320.0	23.0	36.5	30.0	389.7	305.9	330599.969	9209.999	5298.0	291.3	20019.998	1251.0	71.7

ДВУТАВP НОРМАЛЬНЫЙ (БАЛКА) ПО ГОСТ 26020-83

Таблица 4.2

№ проф	h	b	s	t	r1	A	g	Ix	Wx	Sx	ix	Iy	Wy	iy
	мм	мм	мм	мм	мм	см2	кг/м	см4	см3	см3	см	см4	см3	см
10Б1	100.0	55.0	4.1	5.7	7.0	10.32	8.1	171.0	34.2	19.7	40.7	15.9	5.8	12.4
12Б1	117.6	64.0	3.8	5.1	7.0	11.03	8.7	257.0	43.8	24.9	48.3	22.4	7.0	14.2
12Б2	120.0	64.0	4.4	6.3	7.0	13.21	10.4	318.0	53.0	30.4	49.0	27.7	8.6	14.5
14Б1	137.4	73.0	3.8	5.6	7.0	13.39	10.5	435.0	63.3	35.8	57.0	36.4	10.0	16.5
14Б2	140.0	73.0	4.7	6.9	7.0	16.43	12.9	541.0	77.3	44.2	57.4	44.9	12.3	16.5
16Б1	157.0	82.0	4.0	5.9	9.0	16.18	12.7	689.0	87.8	49.5	65.3	54.4	13.3	18.3
16Б2	160.0	82.0	5.0	7.4	9.0	20.09	15.8	869.0	108.7	61.9	65.8	68.3	16.6	18.4
18Б1	177.0	91.0	4.3	6.5	9.0	19.58	15.4	1063.0	120.1	67.7	73.7	81.9	18.0	20.4
18Б2	180.0	91.0	5.3	8.0	9.0	23.95	18.8	1317.0	146.3	83.2	74.1	100.8	22.2	20.5
20Б1	200.0	100.0	5.6	8.5	12.0	28.49	22.4	1943.0	194.3	110.3	82.6	142.3	28.5	22.3
23Б1	230.0	110.0	5.6	9.0	12.0	32.91	25.8	2996.0	260.5	147.2	95.4	200.3	36.4	24.7
26Б1	258.0	120.0	5.8	8.5	12.0	35.62	28.0	4024.0	312.0	176.6	106.3	245.6	40.9	26.3
26Б2	261.0	120.0	6.0	10.0	12.0	39.7	31.2	4654.0	356.6	201.5	108.3	288.8	48.1	27.0
30Б1	296.0	140.0	5.8	8.5	15.0	41.92	32.9	6328.0	427.0	240.0	122.9	390.0	55.7	30.5
30Б2	299.0	140.0	6.0	10.0	15.0	46.67	36.6	7293.0	487.8	273.8	125.0	458.6	65.5	31.3
35Б1	346.0	155.0	6.2	8.5	18.0	49.53	38.9	10059.999	581.7	328.6	142.5	529.6	68.3	32.7
35Б2	349.0	155.0	6.5	10.0	18.0	55.17	43.3	11549.999	662.2	373.0	144.7	622.9	80.4	33.6
40Б1	392.0	165.0	7.0	9.5	21.0	61.25	48.1	15749.998	803.6	456.0	160.3	714.9	86.7	34.2
40Б2	396.0	165.0	7.5	11.5	21.0	69.72	54.7	18529.998	935.7	529.7	163.0	865.0	104.8	35.2
45Б1	443.0	180.0	7.8	11.0	21.0	76.23	59.8	24939.998	1125.8	639.5	180.9	1073.7	119.3	37.5
45Б2	447.0	180.0	8.4	13.0	21.0	85.96	67.5	28869.998	1291.9	732.9	183.2	1269.0	141.0	38.4
50Б1	492.0	200.0	8.8	12.0	21.0	92.98	73.0	37159.996	1511.0	860.4	199.9	1606.0	160.6	41.6
50Б2	496.0	200.0	9.2	14.0	21.0	102.8	80.7	42389.996	1709.0	970.2	203.0	1873.0	187.3	42.7
55Б1	543.0	220.0	9.5	13.5	24.0	113.37	89.0	55679.996	2051.0	1165.0	221.6	2404.0	218.6	46.1
55Б2	547.0	220.0	10.0	15.5	24.0	124.75	97.9	62789.996	2296.0	1302.0	224.3	2760.0	250.9	47.0
60Б1	593.0	230.0	10.5	15.5	24.0	135.26	106.2	78759.992	2656.0	1512.0	241.3	3154.0	274.3	48.3
60Б2	597.0	230.0	11.0	17.5	24.0	147.3	115.6	87639.992	2936.0	1669.0	243.9	3561.0	309.6	49.2
70Б1	691.0	260.0	12.0	15.5	24.0	164.7	129.3	125930.0	3645.0	2095.0	276.5	4556.0	350.5	52.6
												продолжение табл.4.2
70Б2	697.0	260.0	12.5	18.5	24.0	183.6	144.2	145911.984	4187.0	2393.0	281.9	5437.0	418.2	54.4
80Б1	791.0	280.0	13.5	17.0	26.0	203.2	159.5	199499.984	5044.0	2917.0	313.3	6243.999	446.0	55.4
80Б2	798.0	280.0	14.0	20.5	26.0	226.6	177.9	232199.969	5820.0	3343.0	320.1	7526.999	537.6	57.6
90Б1	893.0	300.0	15.0	18.5	30.0	247.1	194.0	304399.969	6817.0	3964.0	350.9	8364.999	557.6	58.2
90Б2	900.0	300.0	15.5	22.0	30.0	272.4 < Наши рекомендации Проверка принятого сечения изгибаемого элемента. Расчет на прочность по нормальным сечениям изгибаемого элемента таврового сечения c полкой в сжатой зоне. Черт.4.7 . Приведенное поперечное сечение (а) и схема напряженно-деформированного состояния изгибаемого элемента с трещинами при расчете его по деформациям (б) Предпосылки, заложенные в основу определения кривизны изгибаемого элемента с трещинами в растянутой зоне Выведите формулы для расчета по образованию трещин изгибаемого элемента Проверка принятого сечения при внецентренном сжатии Расчет изгибаемого элемента по нормальному сечению Расчет изгибаемого элемента по прочности наклонного сечения Проверка принятого сечения Ыбор сечения токоведущего элемента ← Предыдущая страница | Следующая страница →