Конструктивные схемы и конструктивные системы гражданских зданий.

Междуэтажные перекрытия гражданских зданий из крупноразмерных элементов: характеристика, особенности устройства.

Крупноразмерные в основном применяются в строительстве многоэтажных зданий, элементов на крупноразмерные конструкции массой более 500 кг.

Осн. преимуществом таких перекрытий считается слишком малое количество различных элементов. Стыков нет. Это значит. упрощает монтаж и трудозатраты,что позволяет при их использ. сократить время на их установку.

Перекрытия из крупнораз­мерных жб элемен­тов выполняют в виде плит, настилов и панелей заводского изготовления в соответствии с номенклатурой сборных желе­зобетонных изделии для гражданских зданий.

В зависимости от конструкт. схемы здания различают перекрытия из длинномерных жб плит (на­стилов), укладываемых на продольные несущие стены или на продоль­ные прогоны; из плит, панелей или настилов, уклады-х на попе­речные несущие стены или на поперечные прогоны; из панелей, опи­рающихся на четыре стороны или но четырем углам на колонны кар­каса .

Наиболее прогрессивными являются перекрытия из крупных пане­лей размером на комнату .Такие панели представляют собой деталь с полной заводской готов­ностью, полностью исключающую необходимость штукатурки или затирки потолка. Отсутствие швов на потолке повышает звукозащитные и архитектурные достоинства помещения.

Применение конструкций из крупноразмерных элементов наиболее рационально при следующих условиях:

- когда предусматривается полная замена крыши, междуэтажных и чердачных перекрытий и имеется возможность подавать сборные элементы в монтажную зону через верхние обрезы стен;

- при изменении конструктивной схемы путем возведения новых стен и несущих перегородок, внутреннего каркаса;

- в надстраиваемых и пристраиваемых частях зданий;

- при наличии монтажных средств (башенных кранов, автобашенных и др.);

- когда применение их не вызывает необходимости усиления свыше 25% каменной кладки стен.

Эффективность использования крупноразмерных к-ций возрастает при ремонте зданий высотой в три этажа и выше и общей площадью более 500 м2.

При массовом использовании в условиях развитой производственно-технической базы наибольшие преимущества в технико-экономическом отношении и более широкую рациональную область применения имеют перекрытия из многопустотных панелей с круглыми пустотами и выпускными ребрами. Их применение возможно в зданиях двух-, трехпролетной конструктивной схемы при толщине средних продольных стен 51 см и более.

Помимо малоразмерных железобетонных плит покрытий, в последнее время все шире применяются крупноразмерные плиты , являющиеся более эффективными и экономичными.

Строительные конструкции

31.Сущность железобетона. Условия совместной работы и факторы, обеспечивающие прочность сцепления арматуры и бетона. Длина анкеровки арматурных стержней в бетоне. Защитный слой бетона, его назначение

Ж\б комплексный материал, сост. из бетона и заключенной в нем стальной арматуры, к-рые под нагрузкой работают совместно.

Сцепление ар-ры с бетоном обеспечивается склеиванием с цементным камнем силами трения, возникающими на поверхности ар-ры, тк бетон дает осадку и обжимает стержни. Совместная работа обеспечивается за счет плотного сцепления арматуры с бетоном.

Бетон облодает высоким сопротивлением при сжатии и низким при растяжении. Стальной арматуре присуще одинаково высокое сопротивление как при растяжении, так и при сжатии. В изгибаемых эл-тах высокое сопротив-е бетона используется в сжатой зоне, где бетон слабо сопротивляется растяжению и в нем образуются трещины.

Осн.фактором, обеспеч.совместную работу арм-ры и бетона в к-ции и позволяющим работать жб как единому монолитному телу явл-ся надежное сцепление арм-ры с бетоном.

Совместная работа бет.и арм-ры в жб к-ции возможна при вып-нии следующих условий:

– бетон и арматура имеют достаточно близкие значения к-та температурного расширения;

– силы сцепления, возник.по границе контакта м/у бетоном и арм-рой обеспечивают вып-ние условия равенства деформаций арм-ры и бет. ec = es при действии усилий от нагрузок.

Совместная работа арматуры и бетона обусловлена, кроме того, правильным определением необходимого количества арматуры, размещаемой в конструкции. Это означает, что должны соблюдается требования по размещению арматурных стержней в сечении элемента и выдержан минимальный коэф-т арм-ния сечения, определяемый отношением площади арматуры (As) к площади бетона (Ас)

Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней l_bd рассчит. по формуле:

Где A_S,red- площадь продольной арматуры, требуемой по расчету

A_S,prov- принятая по сортаменту площадь продольной арматуры

- коэф., определяемые по табл. СНБ 5.03.01.02.

L_b,min - минимальная длина анкеровки, принимаемая по СНБ.

l_b - базовая длина анкеровки арматурного стержня.

Для круглого стержня диаметром получаем:

и тогда:

Полученная зависимость показывает, что длина анкеровки l_b увеличивается с ростом расчетного сопротивления арматуры и диаметра арматурного стержня. Поэтому для уменьшения длины анкеровки целесообразно использовать стержни меньшего диаметра.

l_bd не менее: В растянутом бетоне 20ø; В сжатом бетоне 10 ø.

Мин. расстояние м/у поверхностью стержней продольной арматуры и ближайшей поверхностью бетона элемента (защитный слой бетона) устанавливается с учетом класса по условиям эксплуатации, вида и диаметра арматуры. Защ.слой бетона необходим для обеспечения совместной работы арматуры с бетоном на всех стадиях изготовления, монтажа и эксплуатации конструкций, также защищает арматуру от внешних воздействий, высокой температуры, агрессивной среды и т.п.

Минимальный защитный слой 15 мм. Величина защитного слоя не должна быть меньше диаметра арматуры для которого принимается защитный слой.

32.Назначение и виды арматуры. Механические свойства арматурных сталей и способы их определения. Классификация арматуры. Выбор арматуры в зависимости от вида и назначения конструкции.

Арм-ра- гибкие стержни, размещаемые в массе бетона таким образом, чтобы они эффективно воспринимали растягивающие усилия, вызванные внешними нагрузками и воздействиями. В нек. случаях арм. м.б. установлена для усиления сжатой зоны бетона в изгибаемых и внецентренно нагруженных элементах, либо в условно центрально сжатых элементах.

Виды арматуры: 1) Расчётная (рабочая), устан. по расчёту; 2) Констуктивная; 3) Монтажная (устан. по технологическим соображением).

Арматура делятся на:

1.по техноологии изгот-ия: а) стержневая; б) проволочная; в) канатная.

2.от способа последуещего упрчнения: а) горячекатаная: S240, S400; б) термо-механически упрочнённая: S400, S500; в) холоднотянутая (упрочнённая в холодном состоянии вытяжкой или волочением).

3.от характера поверхности: а)гладкая б)переодического профиля.

4.по условиям применения в ж\б: а)ненапрягаемая б)напрягаемая.

В зависимости от механических свойств арматурные стали традиционно принято разделять на две группы: так называемые «мягкие» стали, имеющие физический предел текучести, и «твердые» стали, не имеющие физического предела текучести.

Механические св-ва:

1) горячекатанная арматура имеют на диаграмме площадку текучести и обладает значит. удлинениями при разрыве до 25%. (Мягкая арматура).

2) твердая – арматура холоднодеформированная (вытяжка, волочение и др.) и термически упрочненные. Диаграмма для таких сталей не имеет площадки текучести; относит-ые удлинения при разрыве малы (3-5%).

Для армирования ж\б кон-ций прим.арматурные изделия в виде сварных сеток и каркасов.

Сварные рулонные и плоские сетки, изгот-т из холоднотянутой проволки диаметром 3-5мм и из гарячекат-ой стали класса S400 диаметром 6-10мм.

Сварные каркасы изготовл. плоскими из продо-ных и попереч. стержней.

При приминении сварных сеток и каркасов в местах пересечений электросваркой достигается надежная анкеровка ар-ры в бетоне. При армир-ии же отдельными стержнями или вязанными сетками или каркасами анкеровка оказывается достаточно надежной, если применена ар-ра переодического профиля. Большое значение имеет также правельное выполнение перегибов, стержней, стыков, отдельных стержней, сеток, каркасов и др.

Перегибают стержни во избежание значительной концентрации напряжений в бетоне по дуге окружности радиусом не менее 10d, а в легком бетоне при d>12мм в местах прегиба устраив-ют коротыши стержней.

Стержневую арматуру соед-т электросваркой. Площадь сечения стержней, соед-мых в одном месте, должна состовлять: при гладких стержнях-не более 25%, а при стержнях переодич. профиля-не более 50% общей площади сечения растянутой арматуры.

Для большепролётных конструкций применяют высокопрочную канатную арматуру. Арматурный канат – наиболее эффективная напрягаемая арматура; он состоит из группы проволок, свитых так, чтобы было исключено их раскручевание.

В целях экономии металла также существует неметаллическая арматура –

стеклопластиковая. Её получают из тонких стекловолокон, объеденяемых в арматурный стержень с помощью связующих пластиков из синтетических смол. (Хорошое сцепление с бетоном, высокая прочность на разрыв, но имеет низкий модуль упругости).

Класс арматуры S500. Нормотивное сопротивление f_yk=400 Н/мм².

Расчетное сопротивление f_yd = f_yk/γ_S. Расчетное сопротивление поперечной арматуры f_ywd= f_ydк₁к₂.

33.Сущность предварительно напряженных железобетонных конструкций. Способы создания предварительного напряжения. Методы натяжения арматуры. Анкерные устройства.

Предв напряж-ыми наз-ют такие ж/б к-ции, в кот-ых в процессе изгот-я искуственно создают значит сжим-е напряжения в бетоне натяжением высокопрочной арм-ры.

Предварит. напряжение в 2-3р. повышает трещиност-ть и жесткость к-ции по сравнению с обыч. жб при этом прочность предварительно-напряж. к-ций практич. не зависит от велич. предварит. напряж. арм-ры; меньший расход стали за счет возможности эффектив использ высокопроч ар-ры.

б при этотм прочность предварительно-напряж.

В предварительно напряжённой балке под нагрузкой бетон испытывает растягивающие напряжения только после погашения начальных сжимающих напряжений. При этом сила Fcrc (Fcrc – сила, которая вызывает образование трещин или ограниченное по ширине их раскрытие), превышает нагрузку, которая действует при эксплуатации Fser. Fu – предельное разрушение. Т.о., жб предварительно напряжённые элементы работаю под нагрузкой без трещин или с ограничением их по ширине их раскрытия Fser< Fcrc <Fu, а конструкции без предварительного напряжения – при наличии трещин Fcrc < Fser <Fu и при больших значениях прогибов.

Методы создания предварительного напряжения:

- путем натяжения арм-ры на упоры;

-путем натяжения арматуры на затвердевший бетон;

- применение напрягающего бетона, который увеличивается в размере при твердении.

Натяжение ар-ры может осущ механич, электротермическим и электротермомеханическим способами, физико-химический способ.

Анкеровка (закрепление концов) напрягаемой ар-ры спец-ми анкерами необходима всегда при натяжении ар-ры на бетон. Анкеровка ар-ры, натягиваемой на упоры, нужна только при недостатточном сцеплении ар-ры с бетоном, а именно при ар-ре из холоднотянутой гладкой проволки.

Анкеры обеспечивают хорошую передачу усилий с напрягаемой ар-ры на бетон. Бетон в местах расположения анкеров необходимо усиливать дополнительной косвенной ар-рой (сетками, спиралями).

Сбор нагрузок

Расчет прогиба плиты

Растянутые элементы

а) Центрально растянутые ж/б элементы. Должно соблюдаться условие:

N_Sd £ N_Rd, где N_Rd = f_ydA_s,tot;

A_s,tot – площадь стержней всей продольной арматуры в сечении.

б) Внецентренно-растянутые железобетонные элементы. Расчет прочности внецентренно растянутых элементов следует производить в зависимости от положения расчетной продольной силы при е₀ = е_е (без учета случайного эксцентриситета) для двух случаев:

1) если расчетная продольная сила приложена за пределами расстояния между равнодействующими в арматуре As1 и As2 – случай большого эксцентриситета. В этом случае расчет прочности сечений допускается производить, принимая прямоугольную эпюру напряжений в сжатой зоне бетона как для изгибаемых элементов из условия:

N_Sde_s1 £ af_сdS_c + f_ydA_sс (d – с₁), ( 1.2)

N_Sd £ f_ydA_st – f_ydAsс – af_cdA_c. ( 2.2 )

Для прямоугольных сечений

N_Sde_s1 £ af_cdbx_eff (d – 0,5x_eff) + f_ydA_sc (d – с₁) ( 3.2 )

Высота сжатой зоны бетона определяется по формуле: f_ydAst – f_ydAsc – N_Sd = af_cdbx_eff ( 4.2 )

Если полученные из расчета по формуле (4.2) значения xeff > x_limd, в условие (3.2) следует подставлять x_eff = x_limd.

Формулы (1.2) и (2.2) допускается применять только в том случае, когда центр тяжести сжатой арматуры расположен к наиболее сжатой грани сечения ближе, чем центр тяжести сжатой зоны сечения. В противном случае прочность сечения внецентренно растянутого элемента с большим эксцентриситетом следует определять по формуле N_Sd (e_s1 + d – с₁) = f_ydAst (d – с₁) ( 5.2 )

2) Расчет внецентренно растянутых элементов в случае малых эксцентриситетов производят исходя из следующих предпосылок:

- в работе сечения не учитывается растянутый бетон;

- напряжения во всей растянутой арм-ре, располож.в сечении, = расчетному сопротивлению fyd.

В соответствии с принятыми предпосылками расчет внецентренно растянутых элементов для этого случая производят из условий N_Sde_s2 = f_ydA_st (d – с₁) ( 6.2 ) N_Sde_s1 = f_ydA_sc (d – с₁) ( 7.2 )

40. Понятие о трещиностойкости железобетонных конструкций. Требования к трещиностойкости. Расчет по образованию и раскрытию нормальных и наклонных трещин.

Трещиностойкостью железобетонной конструкции на­зывают ее сопротивление образованию трещин в стадии I напряженно-деформированного состояния или сопротивление раскрытию трещин в стадии II напряженно-деформированного состояния.

К трещиностойкости железобетонной конструкции или ее частей при расчете предъявляют различные тре­бования в зависимости от вида применяемой арматуры. Эти требования относятся к появлению и раскрытию нор­мальных и наклонных к продольной оси элемента тре­щин и подразделяются на три категории:

первая категория — не допускается образование тре­щин;

вторая категория— допускается ограниченное по ши­рине непродолжительное раскрытие трещин при условии их последующего надежного закрытия (зажатия);

третья категория — допускается ограниченное по ши­рине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин.

Непродолжительным считается раскрытие трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; продолжительным — раскрытие трещин при действии только постоянных и длительных нагрузок. Предельная ширина раскрытия трещин, при которой обеспечиваются нормальная эксплуатация зданий, кор­розионная стойкость арматуры и долговечность конст­рукции, в зависимости от категории требований по тре­щиностойкости не должна превышать 0,05...0,4 мм

Предварительно напряженные элементы, находящие­ся под давлением жидкости или газов (резервуары, на­порные трубы и т.п.) при полностью растянутом сече­нии со стержневой или проволочной арматурой, а также при частично сжатом сечении с проволочной арматурой диаметром 3 мм и менее должны отвечать требованиям, первой категории. Другие предварительно напряженные элементы в зависимости от условий работы конструкции и вида арматуры должны отвечать требованиям второй или третьей категории.

Расчет по раскрытию трещин следует производить из условия: w_k £ w_lim

где w_k – расчетная ширина раскрытия трещин;

w_lim – предельно допустимая ширина раскрытия трещин

Расчетная ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси,следует определять по формуле:w_k = b×s_rm×e_sm

где: w_k – расчетная ширина раскрытия трещин;

s_rm – среднее расстояние между трещинами;

e_sm – средние деформации арматуры, определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;

b – коэффициент, учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.

Расчетную ширину w_k наклонных трещин следует определять по формуле (8.6) с заменой S_rm на S_r,max, рассчитанной по формуле (1).

Для элементов, имеющих ортогональное армирование, в случае, когда образующиеся трещины наклонены под углом к продольной оси элемента (направлению продольного армирования), и угол наклона q > 15°, среднее расстояние между наклонными трещинами S_r,max следует определять по формуле:

, ( 1 )

где: S_r,max,x – средний шаг трещин в направлении, параллельном продольной оси;

S_r,max,y – средний шаг трещин в направлении, перпендикулярном к продольной оси элемента;

q – угол между направлением продольного армирования (продольной осью элемента) и направлением главных сжимающих напряжений. Значение q принимается согласно п. 7.65 настоящих норм.

Область применения каменных и армокаменных конструкций. Материалы для изготовления каменных кладок, их физико-механические свойства. Прочность и деформативные характеристики каменой кладки. Основные факторы, влияющие на прочность кладки. Расчет элементов каменных конструкций на центральное и внецентренное сжатие.

Материалы: разл.виды природных (известняк, песчанник, гранит)и искусств.камней(кирпич, камни керамич.и лекгобетонные), растворы. Св-ва: прочность, морозо- и водостойкость. Растворы м.б. цем., известковые и смешанные.Р-р должен обладать удобоукладываемостью, подвижностью, водоудерживающей способностью. Для арм-ния примен.сталь горячекат.круглую гладкую или периодич.профиля, проволоку, м.б.использ сталь листовая, полосовая.

Виды конструкций:

КАМЕННЫЕ:стены, перекр. (арки, своды, перемычки, оболочки),столбы, простенки

АРМОКАМЕННЫЕ:к-ции с поперечной арматурой, с продольной арматурой,с поперечной и продольной, конструкции с напрягаемой арматурой

Факторы, влияющие на прочность кладки:

-Марка кирпича и раствора

-форма поверхн-ти кирп. и толщ. шва;чем ровнее кирпич и тоньше шов,тем прочнее кладка

-размер сечения кладки(толщ. стены):при уменьшении сеч.кладки ее прочность возраст.

-различие деформативных свойств кирпича

- прочность кладки возрастает со временем в следствии возрастания прочности раствора.

- система перевязки и сцепление раствора с кирпичем.

Деформативность кладки.

В каменной кладке различают следующие деформации:

- объёмные, возник. во всех направлениях,из-за усадки ра-ра и камня или от изменения температуры;

- силовые, развивающиеся, главным образом, вдоль направления действия силы.

Усадочные деформации кладки зависят от материала кладки. Температурные деформации кладки также зависят от материала кладки и коэффициента линейного расширения кладки.

Начиная с небольших напряжений в кладке, кроме упругих, развиваются и пластические деформации. Поэтому силовые деформации м.б. 3 видов:
- деформации при однократном загружении кратковрем.нагрузкой

- деформации при длительном действии нагрузки

- деформации при многократно повторных нагрузках.
Расчёт на центральное сжатие: N≤m_gφRA

где : N- нагрузка действующая на кладку

m_g – коэф-т влияния длительности,

φ- к-т продольного изгиба, зависит от гибкости( λ=L₀/i) и упругой характеристики кладки α

R- прочность кладки при сжатии, МПа

А- площадь сечения кладки.

Расчет на внецентренное сжатие: N≤m_gφ₁ RA_сω

Где А_с - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений

А_с=А (1-2е₀/h)

R- расчетное сопротивление кладки сжатию

A-площадь сечения элемента

h-высота сечения в плоскости действия изгибающего момента

e₀ - эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения

φ — коэффициент продольного изгиба для всего сече­ния в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента lо;

φс — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической вы­соте элемента Н

Расчет сжатых элементов

На сжатие работают стойки, подкосы, верхние пояса и отдельные стержни ферм и других сквозных конструкций. Пороки древесины воспринимают часть сжимающих напряжений. Поэтому сжатые элементы рекомендуется изготовлять из древесины II сорта.

Расчет центрально-сжатых элементовпроизводится по формуле σ_с,0,d <= f_с,0,d,

Для элементов с гибкостью  35 следует провести проверку на устойчивость _с,0,d  k_cf_с,0,d, где _с,0,d = N_d/A_d

A_d — расчетная площадь поперечного сечения, принимаемая равной:— площади сечения брутто (A_sup), если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления не превышает 25 %; площади сечения нетто (A_inf), с коэффициентом 4/3, если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления превышает 25 %;— площади сечения нетто (A_inf), если ослабления выходят на кромки;

k_c — коэффициент продольного изгиба, определяемый в зависимости от гибкости элемента.

Гибкость элементов цельного, постоянного по длине сечения определяется по формуле λ=l_d/i где l_d — расчетная длина элемента;i — радиус инерции сечения элемента в направлении соответствующей оси. Расчетную длину элемента (l_d) следует определять умножением его свободной длины (l) на коэффициент (m₀), учитывающий закрепление элемента и нагрузку на элемент l_d = m₀l .

Изгибаемые элементы – это балки, настилы, обшивки.

Изгибаемые элементы, изготавливаются из древесины 2 сорта, в малоответственных элементах можно использовать древесину 3 сорта, т. к. они работают надежно и предупреждают об опасности разрушения заранее большими прогибами. Расчет изгибаемых элементов, устойчивость которых обеспечена, производится по формуле: σ_m,d/f_m,d≤1:,где f_m,,d — соответствующие значения расчетных сопротивлений изгибу;_m,d — расчетные напряжения изгиба, определяемые по формуле:_m,d = M_d/W_d ,где M_d — расчетный изгибающий момент относительно соответствующей оси; W_d — расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента относительно соответствующей оси и принимаемый для цельных элементов W_d = W_inf. При определении (W_inf) ослабления сечений, расположенные на участке элемента до 0,2 м, принимать совмещенными в одном сечении. Для изгибаемых элементов, не имеющих постоянного подкрепления сжатой кромки из плоскости изгиба, следует также провести проверку на устойчивость плоской формы деформирования: _m,d  k_inst f_m,d , где k_inst — коэффициент устойчивости изгибаемого элемента.Для изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, (k_inst) определяется по ф-ле: , где l_m — расст/между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба — расстояние между этими точками; b — ширина поперечного сечения; h — максимальная высота поперечного сечения на участке (l_m); k_f — коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке (l_m).

Решетчатые колонны.

Стержень решетчатой колонны состоит из двух ветвей, связанных между собой соединительной решеткой. Для колонн крайних рядов чаще применяют несимметричные сечения.

Колонны средних рядов проектируют обычно симметричного сечения с ветвями из прокатных профилей ли­бо составного сечения. Сквозная колонна работает как ферма с парал­лельными поясами; от действующих в колонне расчетных усилий N и М в ее ветвях возникают только продольные усилия. Поперечную силу Q воспринимает решетка. Несущая способность колонны может быть ис­черпана в результате потери устойчивости какой-либо ветви или в результате потери устойчивости ко­лонны в целом (в предположении, что она работает как единый сквоз­ной стержень).

После определения расчетных усилий в ветвях каждую из них про­веряют на устойчивость в обеих плоскостях как работающую на центральное сжатие.

Относительный эксцентриситет для сквозных сечений определяют по фор­муле m=e∙A/W=M_xAy/NI

где М_х - расчетное значение изгибающего мо­мента при проверке устойчивости; А - площадь сечения стержня (обеих ветвей); I - момент инерции сечения колонны; y - расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести наиболее нагруженной ветви колонны.

Подача бетононасосами.

69. Виды опалубок и опалубочные работы при возведении монолитных железобетонных фундаментов

Разборно-переставные опалубкибывают двух типов: мелкощитовые и крупнощитовые. Установку первых можно осуществлять вручную, крупнощитовая опалубка требует кранового монтажа. Мелкощитовая опалубкасостоит из нескольких типов небольших по размеру щитов, выполненных из стали, фанеры или комбинированных, а также элементов креплений и поддерживающих устройств. В настоящее время в практике строительства применяют унифицированную (универсальную) опалубку, состоящую из инвентарных щитов различных типоразмеров с инвентарными поддерживающими устройствами и креплениями (это усовершенствованная конструкция разборно-переставной опалубки).

Блочная опалубка – это пространственная конструкция, собираемая из стальных щитов на разъемных или шарнирных креплениях (опалубочные блоки) или на сварке (блок-формы). Блок-формы. Эта пространственная конструкция нашла широкое применение в практике монолитного строительства, так как позволяет изготавливать различные конструктивные элементы зданий. Получили распространение универсальные, разъемные и переналаживаемые блок-формы, собираемые в основном из стальных щитов на разъемных, шарнирных креплениях или при помощи сварки.

Наиболее часто блок-формы применяют для ступенчатых фундаментов.

Объёмно–переставную опалубкуприменяют двух видов: горизонтально перемещаемую (туннельную) и вертикально перемещаемую. Первый вид опалубки применяют при одновременном возведении стен и перекрытий зданий, второй – при возведении стен и перекрытий раздельно. Горизонтально перемещаемая опалубка состоит из пространственных металлических П-образных секций, из которых собирают опалубочный блок на ширину здания. Боковые панели служат внутренней опалубкой монолитных стен, а верхняя – палубой перекрытия. Вертикально перемещаемая опалубка представляет собой несущий каркас с укрепленными на нем шарнирно-опалубочными щитами. При извлечении опалубки краном упоры приходят в соприкосновение и включаются в работу шарнирные тяги, отрывая опалубочные щиты от бетона. При использовании вертикально перемещаемой опалубки перекрытие выполняют обычно сборным или сборно-монолитным.

Несъёмная опалубка, применяется при возведении конструкций без распалубливания, с устройством в процессе работ одновременно гидроизоляции, облицовки, утепления и др. Специфика опалубки в том, что после укладки в нее бетонной смеси опалубка остается в теле конструкции, составляя с ней одно целое. Это стало возможным при использовании в качестве опалубки пенополистирольных плит толщиной 50…150 мм и плотностью 20...25 кг/м³, с высокой влагостойкостью. Несъемная опалубка состоит из изготовленных в заводских условиях опалубочных элементов стен и перекрытий, выполняющих одновременно функции опалубки, утеплителя и звукоизоляции, а также основания для нанесения отделочных покрытий.

Равноритмичный поток

Число захваток – 4.

Число процессов – 4.

94. Методика расчета сетевого графика в таблице (показать на примере графика с К_с=1.3 количество работ 7).

Показатель сложности сетевого графика Кс определяется отношением количества всех работ (действительные, зависимости,ожидания) к числу событий. Расчет СГ в табличной форме начинается с упорядоченной записи работ в расчетную таблицу. Первый этап. Определение ранних сроков начала и окончания работ. Для первых работ сети равные начала принимаются =0.Второй этап. Определение поздних сроков. Расчет ведется начиная с завершающего события. Для завершающего события принимаем равным максимальному работ, входящих в последнее событие.

Третий этап. Определение частного резерва времени . Частный резерв времени опр-ся как разность между ранним началом последующей работы и ранним окончанием данной работы.

Для проверки правильности расчета необходимо помнить, что работы, не имеющие общего резерва времени, не имеют частного резерва. Критический путь не имеет резервов. Работы, не находящиеся на критическом пути, имеют общий и частный резерв времени.

Номер нач. события предшеств. работы	Шифр работы	Прод-ть работы	Ранние сроки	Поздние сроки	Резервы	Отметки крит. Пути
Р.н.	Р.о.	П.н.	П.о.	Общий, R	Частный, r
-	1.-2
-	1.-3								+
-	1.-4
	2.-3
	2.-5
1,2	3.-5								+
	4.-5

95. Последовательность разработки стройгенплана в составе ППР.

Исходными данными для составления объектного СГП служат:

1. Общеплощадочный стройгенплан в составе ПОС. 2 Календарный план производства работ. 3, Технологические карты. 4, Уточненные расчеты потребности в ресурсах. 5, решения по устр-ву врем. инж. сетей, освещению 6, решения по техн. без-ти, природоохран. и противопожар меропр-ям. 7,В виде доп. информации - данные о производстводств базе СМО.

Порядок проектирования.

До начала проектирования СГП 1 объекта уточняют по раб. док-ции укрупненные расчеты, выполненные в ПОС. По РД рассчитывается площадь приобъектных складов и врем. устройств, опред. потребность в воде и электроэнергии, выбирают подъемно-транспортные механизмы. На основании данных о наличии парка машин в строит. организации корректируются типовые технол. карты.

От территориальных экспл-ных хозяйств получ условия подключения.

Опред. расположения монтажных и грузоподъемных механизмов:

-Подбор и размещение осн. монт. мех-ови опред. зоны действия, привязка площадок укрупнит. сборки строй кон-ций и технолог. оборуд.

-Расчет и размещ. приобъектных складов, проектир. врем. дорог, путей, временных зданий и сооружений.

-Расчет потребности в воде, энергии, проектир. врем. ком-ций.

Разработка объектного стройгенплана начинается с определения рабочей зоны крана, так как открытые площадки для складирования должны находиться в зоне действия крана, а временные зд-я и сооружения вне оп. зоны.

При проектир. объектного СГП необходимо также произвести вдоль фронта работ раскладку сборн. кон-ций по типам, маркам. Более тяжелые- ближе к монт. мех-му. Склады устраивают со стороны, с кот. устан-ют кран. между подкрановыми путями и дорогой (приобъектные склад). Для подъезда транспорта и механизированным установкам, складам, врем. зд. и соор. должны быть предусмотрены авт. дороги.

Глав. треб-ем – созд. безопасных услов. труда. (ограждаться опасные зоны работы мех-ов, опасные зоны дорог и подкран. путей)

Опасные зоны дорог – участки подъездов и подходов в пределах указанных зон, где могут находиться люди, не участвующие в совместной с краном работе, осуществляться движения транспортных средств или работа других механизмов. В заключении на стройгенплане показывают ограждение площадки забором с открывающимися внутрь воротами.

Объектный СГП уточняет принципиальные решения, принятые в общеплощад. СГП, и каждый рабочий чертеж, должен иметь детальные данные, необход. для его реализации в натуре.

Расчетно-пояснительная записка содержит уточненные потребности на основе натуральных объемов работ, конкретные технические решения по выбору механизированных установок, временных зданий, дорог, электрохозяйства и т.д. с учетом реальной подрядной организации.

96. Цели разработки стройгенпланов в составе ПОС и ППР. Отличие стройгенпланов в составе ПОС и ППР.

Стройгенплан– ген. план площадки, на кот. кроме сущест-х зд. и соор-й показывают проект-ые объекты стр-ва с расстан-ой осн-х монт-х и грузоподъёмных мех-ов, врем. зд. и соор-й, установок возводимых и использ. во вр. стр-ва. Назначение СГПсостоит в надлеж-й орган-ии р-т на стройплощадке, кот-я должна обеспечить: 1) наилучшие условия для труда рабочих; 2) макс-ю мех-цию процессов СМР; 3) сниж-е затрат на времен. зд. и соор-я; 4) выполнение треб-й ТБ, охр. труда, противопожр. СГП – важнейшая часть техн-ой докум-ии. Основной док-т, регламентирующий орг-ю площадки и объёмы врем-го стр-ва.

Виды СГП:1) общеплощ-й, охватывает всю тер-ю стройплощадки, кот-й разраб-ся на стадии раб-го проекта и входит в состав ПОС; 2) объектный охватывает только тер-ю стр-ва объекта, разраб-ся стр.орган-ей и входит в состав ППР.

Основное различие СГП, разраб в составе ПОС и ППР, заключается в назначении, отсюда и в детализации проработки.

В составе ПОС разраб-ся генпланы для