МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций»

МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций»

ПМ. 01 УЧАСТИ В ПРОЕКТИРОВАНИИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Специальность 08.02.01 «Строительств и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)»

г. Новосибирск, 2016 г

Методические рекомендации разработаны на основе Федерального государственного образовательного стандарта (далее ФГОС) среднего профессионального образования (далее СПО) по специальности среднего профессионального образования 08.02.01 «Строительств и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)»

Организация – разработчик: ГБПОУ НСО «НСМК»

Разработчик:

Шабунин Е.В. - преподаватель ГБПОУ НСО «НСМК»

Одобрено предметно-цикловой комиссией ________________________________________________

протокол № ___ от «___»________________2016 г.

Председатель ПЦК_________________ Синько О.Н.

Заключение педагогического совета рекомендовано для реализации ФГОС СПО по специальности. Протокол № ___ от «___»_________________ 2016 г.

РЕЦЕНЗИЯ

на методические указания по выполнению практических работ по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений для специальности 08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)»

Автор-составитель – преподаватель ГБПОУ НСО «НСМК»:

Шабунин Е.В. – преподаватель.

Методические указания по выполнению практических работ по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений для специальности 08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)» для учащихсяГБПОУ НСО «НСМК»: составлены в соответствии с квалификационной характеристикой выпускников и Федеральным государственным стандартом СПО.

Методические указания содержат общие требования к выполнению практических работ, тематику работ, цель проведения работ, задание на выполнение работы по вариантам, ход работы, краткие теоретические сведения, требуемые для выполнения работы, контрольные вопросы для защиты практических работ, что соответствует типовым требованиям к методическим рекомендациям по выполнению практических работ и требованиям ФГОС.

Методические указания по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений могут быть использованы для реализации общей профессиональной образовательной программы по специальности СПО08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)».

Рецензент

__________________________________________

__________________________________________

__________________________________________ _______________

РЕЦЕНЗИЯ

на методические указания по выполнению практических работ по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений для специальности 08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)»

Автор-составитель – преподаватель ГБПОУ НСО «НСМК»:

Шабунин Е.В. – преподаватель.

Методические указания по выполнению практических работ по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений для специальности 08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)» для учащихсяГБПОУ НСО «НСМК»: составлены в соответствии с квалификационной характеристикой выпускников и Федеральным государственным стандартом СПО.

Методические указания содержат общие требования к выполнению практических работ, тематику работ, цель проведения работ, задание на выполнение работы по вариантам, ход работы, краткие теоретические сведения, требуемые для выполнения работы, контрольные вопросы для защиты практических работ, что соответствует типовым требованиям к методическим рекомендациям по выполнению практических работ и требованиям ФГОС.

Методические указания по МДК 01.01 «Основы проектирования строительных конструкций» профессионального модуля ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений могут быть использованы для реализации общей профессиональной образовательной программы по специальности СПО08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка)».

Рецензент

Преподаватель высшей квалификационной категории ГБПОУ НСО «НСМК» О.Н. Синько _________________

СОДЕРЖАНИЕ

стр.

Тема 2.1 Основы проектирования строительных конструкций…………………..……6

2.1.1 Определение нормативных, расчетных сопротивлений и модулей упругости материалов…………………………………………………………………………………6

2.1.2 Определение нормативных и расчетных значений нагрузок…………………….9

2.1.3 Построение расчетных схем простейших конструкций балок и колонн……....12

2.1.4 Расчет стальной центрально сжатой колонны…………………………………...16

2.1.5 Расчет деревянной центрально сжатой стойки…………………………………..19

2.1.6 Расчет железобетонной колонны со случайным эксцентриситетом…………...20

2.1.7 Расчет кирпичного центрально сжатого неармированного (армированного) столба……………………………………………………………………………………..22

2.1.8 Расчет стальной балки……………………………………………………………..23

2.1.9 Расчет деревянной балки………………………………………………………….25

2.1.10 Расчет железобетонной балки…………………………………………………...29

2.1.11 Расчет сварного шва……………………………………………………………...33

2.1.12 Расчет гвоздевого (нагельного) соединения…………………………………....34

2.1.13 Расчет сжатых и растянутых стержней стальной фермы……………………...35

2.1.14 Расчет сжатого пояса деревянной фермы………………………………………38

2.1.15 Определение расчетного сопротивления грунта и размеров подошвы фундамента…………………………………………………………………………….…39

2.1.16 Расчет тела фундамента и подбор количества арматуры……………………...40

2.1.17 Определение несущей способности висячей сваи……………………………..42

ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА……………………………………………….……45

Задания для выполнения практических работ…………………………………………46

Ход работы

Собираем нагрузки на 1 м² плиты перекрытия:

Нагрузка	Нормативная	γf	Расчетная
Постоянные нагрузки
Керамическая плитка δ=0,8 см γ=18 кН/м3	0,008·18=0,144 кН	1,3	0,187 кН
Цементная стяжка δ=3 см γ=18 кН/м3	0,03·18=0,54 кН	1,3	0,702 кН
Гидроизоляция qn=0,02 кПа	0,02 кН	1,3	0,026 кН
Бетонная подготовка δ=3 см γ=22 кН/м3	0,03·22=0,66 кН	1,3	0,858
Плита пустотная ПК	3,2 кН	1,1	3,65 кН
Итого:	4,546 кН		5,423 кН
Нагрузки временные
От возможных перегородок	0,5 кН	1,3	0,65 кН
Согласно назначению здания	2,0 кН	1,2	2,4 кН
Итого:	2,5 кН		3,05 кН
Всего:	7,064 кН		8,473 кН

Собираем нагрузки на 1 м² покрытия:

Нагрузка	Нормативная	γf	Расчетная
Постоянные
2 слоя унифлекса qn=0,05 кПа	0,05·2=0,1 кН	1,3	0,13 кН
Цементно-песчаная стяжка δ=2,5 см γ=18 кН/м3	0,025·18=0,45 кН	1,3	0,585 кН
Утеплитель плитный δ=160 мм γ=2,0 кН/м3	0,16·2=0,32 кН	1,3	0,416 кН
Пароизоляция 1 слой бикроста qn=0,055 кПа	0,055 кН	1,3	0,0715
Плита пустотная ПК	3,2 кН	1,1	3,65 кН
Всего:	4,125		4,85
Временные
Снеговая нагрузка	1,8·0,7=1,26 кН		1,8 кН
Итого:	5,385 кН		6,65 кН

Нагрузки от веса балки: балка – ригель по серии 1,020-1/83 РДП4-56 длиной 5560 мм, масса 2550 кг, геометрический объем – 1,414 м³.

Нормативная нагрузка:

Nⁿ_балки=V_балки ρ_бетона= 1,414·25 = 35,35 кН

Расчетная нагрузка:

N_балки= Nⁿ_балки γ_f = 35,35·1,1 = 38,885 кН

Нагрузка от собственного веса колонны:

Нормативная нагрузка:

Nⁿ_{колонны}=bhH γ_ж/б = (3,6·5+0,5)·0,3·0,3·25 = 41,625 кН

Расчетная нагрузка:

N_{колонны}= Nⁿ_{колонны} γ_f = 41,625·1,1 = 45,79 кН

Собираем нагрузки на низ колонны:

N = q_{покрытия}А_гр+n_{перекрытий}q_{перекрытия}А_гр+n_балокN_балки+N_{колонны} =

= 6,65·36+8,473·36·4+10·38,885+45,79 = 1894,152 кН

Длительная часть нагрузки:

N_l = N – 0,5s А_гр- n_перекрpⁿ γ_f А_гр+ n_перекр p_l,n γ_f А_гр

N_l = 1894,152 – 0,5·1,8·36 – 2·1,2·36·4+0,7·1,3·36 ·4 = 1647,192 кН

Нагрузки с учетом коэффициента условий работы:

N= N γ_n = 1894,152·0,95 = 1799,5 кН

N_l = N_l γ_n = 1647,192·0,95 = 1564,8324 кН

Ход работы

Расчетная длина колонны принимается равной высоте этажа l_ef=3,6 м

Определяем расчетное сопротивление стали по СП 16.13330.2011, принимая толщину проката 20 мм. R_y=240 Мпа=24 кН/см².

Задаемся гибкостью колонны λ=100, что соответствует коэффициенту продольного изгиба φ=0,542 (СП 16.13330.2011). Определяем требуемую площадь:

Определяем требуемый минимальный радиус инерции

i= l_ef / λ=360/100=3,6 см

По полученным данным подбираем двутавр с параллельными гранями полок по сортаменту. Ближе всего подходит двутавр 23Ш1 А=46,08 см², i_х=9,62 см, i_у=3,67 см.

Наибольшая фактическая гибкость будет по оси у-у , так как радиус инерции по данной оси меньше, чем по оси х-х.

λ_у= l_ef / i_у =360/3,67=98,09;

Определяем фактическое значение коэффициента продольного изгиба φ=0,556 (СП 16.13330.2011)

Проверяем условие, чтобы гибкость не превышала установленной СП 16.13330.2011. Для основных колонн гибкость определяется по формуле:

λ_пред =180-60α

λ_пред=180-60α=180-60·0,875=127,5

λ_у=98,09< λ_пред=127,5 – гибкость в пределах нормы.

Проверяем устойчивость

Несущая способность стержня колонны обеспечена. Принимаем в качестве стержня двутавр 23Ш1.

Ход работы

Расчетная длина колонны принимается равной высоте этажа l₀=3,6 м

Температурно-влажностные условия эксплуатации А2 (СП 64.13330.2011).

По СП 64.13330.2011 определяем расчетное значение сопротивления древесины сжатию: R_c=16 МПа=1,6 кН/см² (предварительно задаемся шириной и высотой сечения больше 13 см).

Коэффициент условий работы в соответствии с требованиями СП 64.13330.2011 принимаем равным единице.

Задаемся коэффициентом продольного изгиба φ=0,8 и определяем требуемую площадь сечения из формулы устойчивости

По сортаменту пиломатериалов для деревянных конструкций принимаем сечение бруса bh=200х250 см, фактическая площадь сечения F=500 см²; колонна не имеет врезок; стойка не имеет врезок в расчетном сечении, поэтому расчетная площадь сечения F_расч равна площади сечения брутто F_бр=500 см².

Определяем радиусы инерции относительно главных осей:

r_x=0,289h=0,289·25=7,23 см;

r_y=0,289b=0,289·20=5,78 см;

Находим гибкость и коэффициент продольного изгиба, используя меньший по величине радиус инерции, получаем большее значение гибкости:

λ= l₀ / r_у =360/5,78=62,3

По СП 64.13330.2011 определяем, что предельная гибкость для колонн λ_max= 120, отсюда делаем вывод, что гибкость стойки в пределах нормы. Определяем коэффициент продольного изгиба:

φ=1-0,8·(λ/100)²= 1-0,8·(62,3/100)²=0,689

Проверяем устойчивость:

Напряжение при расчете на устойчивость меньше расчетного сопротивления древесины сжатию σ=15,6 < R_c=16,0 МПа, следовательно, несущая способность обеспечена. Принимаем сечение стойки 200х250 см. Древесина – сосна, 1 сорт.

Ход работы

Расчетная длина колонны принимается равной высоте этажа l₀=3,6 м

Задаемся материалом колонны: бетон тяжелый класса В20; γ_b2 = 0,9; продольная арматура класса А-III; поперечная арматура класса Вр-I; расчетные сопротивления: R_b=11,5 МПа; R_sc=365 МПа (СП 63.13330.2012).

Расчетная длина колонны принимается равной высоте этажа l₀=3,6 м. Находим отношения:

l₀/h=360/30=12 < 20

N_l/ N=428,55/535,52=0,8

По таблице 6 определяем значение коэффициентов φ_b, φ_sb: φ_b=0,868,.

Задаемся коэффициентом армирования μ, вычисляем значение коэффициента α, принимаем μ=0,01:

α= R_scμ/R_bγ_b2=36,5·0,01/(1,15·0,9)=0,353

Вычисляем коэффициент продольного изгиба:

φ=φ_b+( φ_sb - φ_b) α=0,868+2(0,888-0,868)·0,353=0,882 < φ_sb =0,888

Таблица 6

Определяем требуемую площадь арматуры:

Так как требуемая площадь арматуры получилась отрицательной, это значит, что бетон один (без арматуры) справляется с нагрузкой и арматуру следует принимать по конструктивным требованиям; учитывая, что необходимо обеспечить минимальный процент армирования колонны (табл. 7) и что при меньшей стороне сечения < 250 мм диаметр продольных стержней рекомендуется назначать не менее 16 мм, принимаем 4 ø16 А-III, А_s=8,04 см² (см. сортамент арматуры).

Таблица 7

Проверяем процент армирования:

μ=(A_s+A_s')100/bh=8,04·100/30·30=0,893%, что больше минимального процента армирования μ_min=0,4% (табл. 7) и меньше максимального значения μ_max=3,0% - Принятая арматура обеспечивает необходимый процент армирования.

Назначаем диаметр и шаг постановки поперечных стержней: d_sw≥0,25d_s=0,25·16=4 мм; принимаем поперечную арматуру ø4 Вр-I;

шаг поперечных стержней s: s ≤ 20d_s=20·16=320 мм, округляем и принимаем шаг s=300 мм.

Конструируем сечение колонны (рис. 12).

Ход работы

Расчетная длина колонны принимается равной высоте этажа l₀=3,6 м

Задаемся материалами. Принимаем: кирпич полнотелый глиняный пластического прессования марки М100; раствор цементно-известковый М75. По СП 15.13330.2012 находим расчетное сопротивление кладки R=1,7 МПа = 0,17 кН/см².

По СП 15.13330.2012 определяем упругую характеристику α=1000.

Задаемся коэффициентом продольного изгиба φ=0,8 и коэффициентом m_g=1,0. Определяем требуемую площадь сечения колонны:

Принимаем сечение колонны 640х640 мм. Фактическая площадь сечения A=bh=64·64=4096 см² =0,4096 м², что больше 0,3 м², следовательно, коэффициент условия работы γ_с=1,0.

Определяем гибкость:

λ_h= l₀ /h =360/64=5,63

По СП 15.13330.2012 находим коэффициент продольного изгиба φ=0,98. Так как меньшая сторона сечения h > 30 см, коэффициент m_g=1,0.

Проверяем принятое сечение:

Несущая способность колонны обеспечена, оставляем подобранное сечение.

Расчет стальной балки

Задача: рассчитать балку перекрытия, выполненную из прокатного двутавра (рис. 9).

Дано: Балка опирается на пилястру и стальную колонну. Нагрузка собрана на грузовой площади длиной l_гр=6,0 м. Нагрузка на квадратный метр перекрытия qⁿ_{перекрытия}=9,08 кПа; q_{перекрытия}=10,58 кПа. Собственный вес погонного метра балки ориентировочно принимаем gⁿ_балки=0,50 кН/м; γ_f=1,05; g_балки=gⁿ_балки·γ_f=0,50·1,05 кН/м =0,53 кН/м. Коэффициент ответственности по надежности γ_n=0,95. Назначение здания – магазин (рис. 13).

Ход работы

Определяем нагрузку, действующую на 1 погонный метр балки:

§ нормативная нагрузка

qⁿ=qⁿ_{перекрытия}·l_гр+ gⁿ_балки=9,08·6+0,50=54,98 кН/м=0,5498 кН/см

§ нормативная длительная нагрузка – полное значение временной нагрузки на перекрытие торговых залов pⁿ=4,0 кПа, пониженное значение, являющееся временной длительной нагрузкой p_lⁿ=1,4 кПа.

q_lⁿ=qⁿ- pⁿ·l_гр +p_lⁿ·l_гр =54,98 - 4,0·6,0+1,4·6,0=39,38 кН/м=0,3938 кН/см

§ расчетная нагрузка

q=q_{перекрытия}·l_гр+ g_балки=10,58·6+0,53=64,01 кН/м

§ расчетная нагрузка с учетом коэффициента надежности по ответственности γ_n=0,95.

q=64,01·0,95=60,81 кН/м

Принимаем предварительные размеры опорной пластины и опорного ребра балки и определяем ее расчетную длину:

l_ef = l – 85 – 126 = 4500 – 85 – 126 = 4289 мм = 4,26 м

Устанавливаем расчетную схему и определяем максимальную поперечную силу и максимальный момент:

Q= q· l_ef /2=60,81·4,29/2=130,44 кН

М= q· l_ef² /8=60,81·4,29²/8=139,89 кН·м

По СП 16.13330.2011 определяем группу конструкций, к которым принадлежит балка, и задаемся сталью: группа конструкций – 2; принимаем из допустимых к применению сталей сталь С245. Расчетное сопротивление стали о пределу текучести (с учетом, что балка выполнена из фасонного проката и приняв предварительно толщину проката до 20 мм) R_y=24,0 кН/см². Коэффициент условия работы γ_с=0,9 в соответствии с п. 1 табл. 6 СП 16.13330.2011 (балка под торговым залом магазина).

Определяем требуемый момент сопротивления балки:

По сортаменту прокатной стали подбираем двутавр 35Б2, который имеет момент сопротивления близкий к требуемому. Выписываем характеристики двутавра: W_x=662,2 см³, I_x=11550 см⁴, S_x=373 см³, толщина стенки t=10 мм, высота h=349 мм, ширина b=155 мм, масса одного метра длины 43,3 кг/м, что близко к первоначально принятой, - оставляем нагрузки без изменения.

Проверяем прочность на действие касательных напряжений τ:

R_sγ_с=0,58·R_уγ_с=0,58·24·0,9=12,53 кН/см² (R_s=0,58R_у – расчетное сопротивление сдвигу); τ=4,21 кН/см² < R_sγ_с==12,53 кН/см² – прочность обеспечена.

Так как на верхний пояс балки опираются железобетонный плиты, которые удерживают балку от потри устойчивости, расчет общей потери устойчивости не производим. Также отсутствуют сосредоточенные силы, следовательно, проверку местных напряжений проводить не надо.

Проверяем жесткость балки:

§ предельный прогиб по эстетико-психологическим требованиям определяется в зависимости от длины элемента по интерполяции (см. СП 20.13330.2011) и равен:

f_u = l/175 = 429/175 = 2,45 см

§ предельный прогиб в соответствии с конструктивными требованиями (см. СП 20.13330.2011): f_u = l/150 = 429/150= 2,86 см

Модуль упругости стали Е = 2,06·10⁵ МПа = 2,06·10⁴ кН/см².

Значение прогиба в соответствии с эстетико-психологическими требованиями определяется от действия нормативной длительной нагрузки q_lⁿ =0,3938 кН/см:

Прогибы балки по эстетико-психологическими и конструктивным требованиями находятся в пределах нормы. Прогибы по технологическим требованиям не рассматриваются, так как по перекрытию нет движения технологического транспорта.

Окончательно принимаем для изготовления балки двутавр 35Б2, отвечающий требованиям прочности и жесткости.

Расчет деревянной балки

Задача: подобрать сечение деревянной балки для перекрытия магазина (рис. 9).

Дано: Балка опирается на пилястру и стальную колонну. Нагрузка собрана на грузовой площади длиной l_гр=6,0 м. Нагрузка на квадратный метр перекрытия qⁿ_{перекрытия}=9,08 кПа; q_{перекрытия}=10,58 кПа. Коэффициент ответственности по надежности γ_n=0,95. Назначение здания – магазин (рис. 14).

Ход работы

Предварительно принимаем собственный вес балки gⁿ_балки=0,35 кН/м; γ_f=1,1; расчетная нагрузка от собственного веса балки:

g_балки=gⁿ_балки·γ_f = 0,35·1,1=0,39 кН/м.

Собираем нагрузку на погонный метр балки с учетом ее собственного веса:

qⁿ=qⁿ_{перекрытия}·l_гр+ gⁿ_балки=9,08·6+0,35=54,83 кН/м

q=q_{перекрытия}·l_гр+ g_балки=10,58·6+0,39=63,87 кН/м

Расчетная нагрузка с учетом коэффициента надежности по ответственности γ_n= 0,95:

q =63,87·0,95=60,68 кН/м

Расчетная длина балки:

l₀=4500 – 30 – 230/2 – 140/2 – 250/2=4160 мм.

Определяем максимальную поперечную силу и максимальный изгибающий момент:

Q= q· l₀ /2=60,68·4,16/2=126,2 кН

М= q· l₀² /8=60,68·4,16²/8=131,26 кН·м

Принимаем породу и сорт древесины – сосна, сорт 1-й; температурно-влажностные условия эксплуатации – А2, коэффициент условий работы m_в=1,0 (см. СП 64.13330.2011).

Предварительно принимаем, что размеры сечения будут более 13 см, и определяем расчетное сопротивление изгибу R_и=16 МПа = 1,6 кН/см²; расчетное сопротивление скалыванию R_ск=1,8 МПа = 0,18 кН/см² (см. СП 64.13330.2011).

Определяем требуемый момент сопротивления:

Приняв ширину балки b=22 см, определяем требуемую высоту балки:

Полученные размеры не соответствуют размерам цельных балок, используемых в строительстве. Следовательно расчет показывает, что нагрузка на балку перекрытия чрезмерно большая. Балку полученных по расчету размеров можно выполнить только клееной.

Задача: подобрать сечение деревянной балки для перекрытия жилого дома (рис. 15)

Дано: Шаг балок а=1,2 м. Нагрузка на квадратный метр перекрытия qⁿ_{перекрытия}=3,5 кПа; q_{перекрытия}=4,48 кПа. Временная нагрузка на перекрытия квартир: полное значение рⁿ=1,5 кПа; пониженное значение р_lⁿ=0,3 кПа (см. СП 20.13330.2011). Длина грузовой площади равна шагу балок l_гр=1,2 м.

Ход работы

Предварительно принимаем собственный вес балки gⁿ_балки=0,25 кН/м; γ_f=1,1; расчетная нагрузка от собственного веса балки:

g_балки=gⁿ_балки·γ_f = 0,25·1,1 =0,25 кН/м.

Собираем нагрузку на погонный метр балки с учетом ее собственного веса:

qⁿ=qⁿ_{перекрытия}·l_гр+ gⁿ_балки=3,5·1,2+0,25=4,45 кН/м

q=q_{перекрытия}·l_гр+ g_балки=4,48·1,2+0,275=5,65 кН/м

Расчетная нагрузка с учетом коэффициента надежности по ответственности γ_n= 0,95:

q =5,65·0,95=5,37 кН/м

Расчетная длина балки:

l₀=5000 – 40 – 180/2 – 180/2 – 250/2=4780 мм.

Определяем максимальную поперечную силу и максимальный изгибающий момент:

Q= q· l₀ /2=5,37·4,78/2=12,83 кН

М= q· l₀² /8=5,37·4,78²/8=15,34 кН·м

Принимаем породу и сорт древесины – кедр сибирский, сорт 2-й; температурно-влажностные условия эксплуатации – А2, коэффициент условий работы m_в=1,0 (см. СП 64.13330.2011).

Предварительно принимаем, что размеры сечения будут более 13 см, и определяем расчетное сопротивление изгибу R_и=15 МПа = 1,5 кН/см²; расчетное сопротивление скалыванию R_ск=1,6 МПа = 0,16 кН/см² и определяем переходной коэффициент от древесины сосны, ели к древесине кедра m_п=0,9 (см. СП 64.13330.2011).

Расчетные сопротивления с учетом коэффициента m_п равны:

R_и=15·0,9=13,5 МПа=1,35 кН/см²;

R_ск=1,6·0,9=1,44 МПа=0,144 кН/см²;

Определяем требуемый момент сопротивления:

Приняв ширину балки b=15 см, определяем требуемую высоту балки:

Принимаем сечение балки с учетом размеров, рекомендуемых сортаментом пиломатериалов: b=15 см; h=22,5 см.

Производим проверку принятого сечения:

· определяем фактические значения: момента сопротивления, статического момента инерции и момента инерции балки:

· проверяем прочность по нормальным напряжениям:

· проверяем прочность по касательным напряжениям:

Прочность по нормальным и касательным напряжениям обеспечена.

· проверяем прогибы:

Для проверки прогибов необходимо знать модуль упругости древесины вдоль волокон Е=10000 МПа = 1000 кН/см²; прогиб по конструктивным требованиям определяется от действия всей нормативной нагрузки, действующей на балку, qⁿ=0,0445 кН/см²;

· определяем прогиб по конструктивным требованиям

предельные прогибы по конструктивным требованиям:

Прогиб балки в пределах нормы.

· прогиб по эстетико-психологическим требованиям определяется от действия длительной нагрузки (постоянной и временной длительной нагрузки)

q_lⁿ=qⁿ_{перекрытия}·l_гр - q_lⁿ·l_гр+ gⁿ_балки=3,5·1,2 – 1,5·1,2+0,3·1,2+0,25=3,01 кН/м

3,01 кН/м = 0,0301 кН/см

Предельный прогиб определяем по СП 20.13330.2011 с учетом интерполяции для длины балки 5 м.

Прогиб балки в пределах нормы.

Принимаем балку сечением 15х22,5 см из кедра сибирского, древесина второго сорта.

Расчет железобетонной балки

Задача: рассчитать железобетонную балку перекрытия, расположенную в осях 1-2. (рис. 9).

Дано: Балка опирается на пилястру и кирпичную колонну (рис. 16). Сечение балки прямоугольное 200х400 мм. Нагрузка на квадратный метр перекрытия q_{перекрытия}=10,58 кПа. Назначение здания – магазин. Нагрузка собрана на грузовой площади длиной l_гр=6,0 м. Коэффициент ответственности по надежности γ_n=0,95.

Ход работы

Нагрузка на один метр от собственного веса балки (удельный вес железобетона γ=25 кН/м³):

g_балки=bhγγ_f = 0,2·0,4·25·1,1=2,2 кН/м.

Нагрузка на один метр балки с учетом ее собственного веса при длине грузовой площади l_гр=6,0 м:

q=q_{перекрытия}·l_гр+ g_балки=10,58·6+2,2=65,68 кН/м

С учетом коэффициента надежности по ответственности γ_n=0,95:

q=65,68·0,95=62,34 кН/м

Определяем расчетную длину балки:

l₀=4500 – 40 – 230/2 – 170/2 =4260 мм = 4,26 м.

Проводим статический расчет (строим расчетную схему, определяем эпюры Q, M и находим максимальные значения поперечных сил и моментов (рис. 17):

Q= q· l₀ /2=62,34·4,26/2=132,78 кН

М= q· l₀² /8=62,34·4,26²/8=141,42 кН·м

Задаемся материалами: принимаем бетон тяжелый, при твердении подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, класс прочности на сжатие В35, γ_b2=0.9; арматура стержневая горячекатаная класса А-III. Выписываем прочностные и деформационные характеристики материалов (СП 63.13330.2012):

R_b=19,5 МПа; R_bt=1,30 МПа; E_b= 34,5·10³ МПа

R_s=365 МПа; R_sw=255 МПа; E_s= 20·10⁴ МПа

Задаемся расстоянием от центра тяжести арматуры до крайнего растянутого волокна бетона а и определяем рабочую высоту балки h₀: принимаем а=5,0 см;

h₀ = h₀ – а = 40 - 5=35 см

Находим значение коэффициента А₀:

Проверяем чтобы значение коэффициента А₀ было не больше граничного значения А_0R (табл. 7): А₀ = 0,329 < А_0R = 0,425

Таблица 7

По таблице 8 определяем значение коэффициента η (определяем по ближайшему значению коэффициента А₀) η = 0,79.

Таблица 8

Находим требуемую площадь арматуры:

принимаем 2ø32, А-III, А_s = 16,08 см² (по сортаменту арматуры).

Проверяем процент армирования балки:

процент армирования больше минимального, равного 0,05%

Определяем монтажную арматуру:

А_s' ≈ 0,1А_s =0,1·16,08 = 1,608 см²

принимаем 2ø12, А-III, А_s' = 2,26 см².

Определяем диаметр поперечных стержней:

d_sw≥0,25d_s=0,25·32 = 8 мм

принимаем поперечные стержни ø8, А-III, А_sw= 1,01 см². (рис. 18)

Конструируем каркас балки:

· определяем длину приопорных участков ¼ l = ¼·4500=1125 мм;

· определяем требуемый шаг поперечных стержней на приопорных участках

s = h/2 = 400/2 = 200 мм

что больше 150 мм, принимаем шаг стержней s = 150 мм;

· определяем шаг поперечных стержней в середине балки

s = 3/4h = 3/4·400 = 300 мм

что меньше 500 мм; принимаем шаг 300 мм; ри конструировании каркаса размеры приопорных участков незначительно изменяем, чтобы они были кратны принятым шагам поперечных стержней (рис. 19).

Проверяем выполнение условия:

где φ_b3=0,6 (для тяжелого бетона); φ_f = 0 (так как элемент без предварительного напряжения арматуры); условие не выполняется: Q=132,78 кН > Q_b,min=49,14 кН, следовательно, необходимо продолжать расчет.

Определяем погонное поперечное усилие, воспринимаемое поперечными стержнями:

Находим длину проекции опасной наклонной трещины на горизонтальную ось:

с₀ ≤ 2h₀ = 2·35=70 см; принимаем в дальнейший расчет значение наиболее короткой проекции наклонной трещины с = с₀ = 57,78 см.

Определяем поперечное усилие, воспринимаемое бетоном:

Проверяем, больше или меньше поперечная сила поперечного усилия, которое воспринимается бетоном: Q = 132,78 кН > Q_b = 99,2 кН; так как бетон не способен воспринимать полностью поперечную силу, следует продолжить расчет и определить поперечное усилие, которое способна воспринять поперечная арматура:

Сравниваем поперечную силу с поперечными усилиями, которые способны воспринимать бетон совместно с поперечной арматурой каркасов:

Q = 132,78 кН ≤ Q_b + Q_sw = 99,2 +99,2 = 198,4 кН;

условие выполняется, прочность по наклонной трещине обеспечена.

Проверяем поперечные усилия:

где

где β – коэффициент, принимаемый для тяжелого, мелкозернистого и ячеистого бетона равным 0,01, а R_b подставляется в МПа; условие выполняется,

Q = 132,78 кН <370,9 кН;

прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Выполняем железобетонную балку перекрытия сечением 200х400 мм, армируем согласно расчету: рабочая продольная арматура 2ø32, А-III; монтажная арматура 2ø12, А-III; поперечные стержни ø8, А-III поставлены с шагом 150 мм на приопорных участках с шагом 300 мм в середине балки.

Расчет сварного шва

Задача: Определить ширину соединяемых элементов l из учета обеспечения прочности стыкового сварного шва (рис. 20).

Дано: Растягивающая сила N=280 кН; γ_n=0,95, γ_с=1,0. Сварка ручная электродуговая с визуальным контролем качества шва. Соединяемые листы из стали С245, толщиной t = 6 мм.

Ход работы

Определяем нагрузку с учетом коэффициента надежности по ответственности:

N = 280·0,95 = 266 кН

Находим расчетное сопротивление стали (СП 16.13330.2011):

R_y = 240 МПа = 24,0 кН/см²

Определяем расчетное сопротивление стыкового сварного шва (так как шов работает на растяжение при визуальном контроле качества):

R_wy = 0,85 R_y = 0,85·24,0 = 20,4 кН/см²

Определяем расчетную длину шва:

l_w = N/R_wy γ_с = 266/20,4·1,0 = 13,04 см

Находим длину шва с учетом непровара и кратера:

l = l_w + 2t = 13,04 + 2·0,6 = 14,24 см

округляем и принимаем ширину листов и, соответственно, длину шва l = 14,5 см.

Ход работы

Определяем нагрузку с учетом коэффициента по ответственности:

N = 10·0,95 = 9,5 кН

Определяем расчетную длину гвоздя:

а_гв = 100 – 40 – 40 – 2·2 – 1,5·4 = 10 мм

Гвоздь работает как двухсрезный, но его расчетная несущая способность по первому и по второму срезам неодинакова вследствие различной толщины а, вводим в расчет (для первого среза а = 40 мм, для второго среза а = а_гв = 10 мм).

Расчетная несущая способность по первому срезу гвоздя (СП 64.13330.2011):

Т_и = 2,5 d² + 0,01a² = 2,5·0,4² + 0,01·4² = 0,56 кН

но не более 4d² = 4·0,4² = 0,64 кН

Т_с = 0,5сd = 0,5·4,0·4,0 = 0,8 кН

Т_а = 0,8аd = 0,8·4,0·4,0 = 1,28 кН

Расчетная несущая способность по второму срезу гвоздя:

Т_и = 2,5 d² + 0,01a_гв² = 2,5·0,4² + 0,01·1,0² = 0,41 кН

= 0,8а_гвd = 0,8·1,0·4,0 = 0,32 кН

Наименьшая полная несущая способность двусрезного гвоздя:

∑Т_и = 0,56 + 0,41 = 0,97 кН;

∑Т_а = 0,32 + 1,28 = 1,6 кН;

∑Т_с = 0,8 кН;

∑Т_min =