Проверка клеевых соединений фанеры на скалывание.

где R_ск =8 кгс/см² – расчётное сопротивление скалыванию фанеры вдоль волокон наружных слоёв, (табл. 10) //

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

g_n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

Q =409,5кгс

- статический

момент сдвигаемой части приведённого сечения относительно нейтральной оси

I_пр =11796,15см⁴

b_расч = 3 × 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине ребер.

Проверка рёбер на скалывание.

где R_ск =16кгс/см² – расчётное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон [1, табл. 3].

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5]

g_n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности.

Q =409,5кгс

I_пр =11796,15см⁴

b_расч = 3 × 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине рёбер.

Поверка прогиба панели.

, где - предельный прогиб [1, табл.16]

-относительный прогиб.

условие выполняется.

Конструкция стыков панели

При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок панелей относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рис.3).

Рис. 3. Стык панелей воль ската.

Разрыв рулонного ковра может произойти и над стыками панелей в местах их опирания на главные несущие конструкции. Над опорой происходит поворот кромок панелей и раскрытие шва:

,

где h_оп =15,8см - высота панели на опоре

o - угол поворота опорной грани панели

Для предупреждения разрыва рулонного ковра опорные стыки панелей необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5мм при волне 50´167мм. Отрезки прибиваются гвоздями к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром (рис.4).

Рис.4. Стык панелей на опоре.

Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Компенсатор, работая в пределах упругости материала, должен допускать перемещения опорных частей панели, связанные с поворотом торцевых кромок панелей и раскрытием швов.

Произведём расчёт компенсатора при a_шв=0,1см (рис. 5).

Перемещение конца компенсатора при изгибе панели:

В этой формуле P× r – изгибающий момент в компенсаторе при его деформировании, который выражается через напряжение:

Из этих выражений получим формулу для проверки нормальных напряжений в волнистом компенсаторе:

,

где - ширина раскрытия шва

Е_ст =30000кгс/см² – модуль упругости полиэфирного стеклопластика

(прил 4, табл.8) [1]

d_ст =0,5см – толщина листа стеклопластика

r =5cм – высота волны

R_ст =150кгс/см² – расчётное сопротивление стеклопластика (прил.4, табл.7) [1]

Вывод:

Условие прочности и жесткости панели выполняется. Запас по деформациям составляет 50%. В целях экономного расхода материала панели можно уменьшить высоту сечения деревянных досчатых продольных ребер.

Приложение 2

Пример расчета двойного дощатого настила и спаренного многопролетного неразрезного прогона.

Задание на проектирование.

1. Режим эксплуатации здания -холодный
2. Район строительства -Новый Уренгой
3. Ширина здания, L (м) -22м
4. Высота здания, Н (м) -8,4м
5. Шаг стропильных балок

(несущих конструкций) В(м) -4,4м

1. Длина здания-11 шагов

11*В - 48,4м

Класс ответственности зданий по СниП 2.01.07-85*

“Нагрузки и воздействия” прил. 7 – II класс

Здание без кранового оборудования.