Перекрытия с полами из рулонных материалов
5.4.1Пол из рулонного материала в виде упругого слоя — изолятор удара, при этом упругость обеспечивается местным смятием. Рассчитывают изоляцию ударного шума перекрытием с полом из рулонного материала в следующей последовательности:
а) в зависимости от материала и толщины t, мм, упругой прослойки рулонного материала по рисунку 5.4 определяют продолжительность t, с, удара молотка стандартной ударной машины по полу из рулонного материала;
б) вычисляют частоту собственных колебаний молотка ударной машины на упругом слое рулонного материала:
f0 = 0,45/t; (5.7)
в) строят график снижения уровня ударного шума DL под перекрытием при устройстве пола из рулонного материала: на оси абсцисс откладывают частоту f0 и проводят вправо вверх прямую с наклоном 12 дБ на октаву;
г) наносят кривую снижения ударного шума DLТ по рисунку 5.2;
д) вычисляют индекс приведенного уровня ударного шума в соответствии с 4.1.5 и сравнивают его с нормативным значением по таблице 9.3 ТКП 45-2.04-154.
1 — линолеум, релин, ковровая дорожка на основе из губчатой резины;
2 — то же, на основе из мягкой листовой технической резины;
3 — то же, на основе из мягкой листовой технической резины на синтетическом каучуке
Рисунок 5.4 — Зависимость продолжительности удара стандартной ударной машины
От материала и толщины прослойки
5.4.2Примеры расчета изоляции ударного шума перекрытиями приведены в приложении М.
5.4.3Значения индексов звукоизоляции перекрытиями в зданиях по результатам измерений приведены в таблице М.2 (приложение М). Данные таблицы получены для конструкций с обычным для массового строительства качеством работ. Различия в значениях индексов изоляции шума одних и тех же конструкций в домах объясняются как различной косвенной передачей шума в домах, так и уровнем качества работ, от которых зависит возможность появления щелей и трещин, отверстий, жестких связей в многослойных конструкциях и других строительных дефектов.
Проектирование конструкций, обеспечивающих требуемый акустический комфорт в помещениях зданий и сооружений
Проектирование конструкций, обеспечивающих требуемый акустический комфорт в помещениях зданий и сооружений, следует выполнять в соответствии с разделом 11 ТКП 45-2.04-154.
Проектирование звукопоглощения конструкциями зданий и сооружений
7.1Проектирование звукопоглощения конструкциями зданий и сооружений следует выполнять
в соответствии с разделом 13 ТКП 45-2.04-154.
7.2Пример определения ожидаемого снижения октавных уровней звукового давления при устройстве звукопоглощающей облицовки потолка и части стен представлен в приложении Н.
Приложение А
(справочное)
Примеры определения
требуемой звукоизолирующей способности конструкций
Пример А.1
Определить требуемую звукоизолирующую способность перекрытия и стен (одна из них с окном и дверью) кабины наблюдения зала вибростендов, имеющего размеры в плане 12´18´8 м. Размер кабины наблюдения 12´6´4 м. Площадь глухой части стены кабины наблюдения — 48 м2, перекрытия кабины наблюдения — 72 м2, площадь двери — 4 м2, окна — 3 м2.
Суммарный уровень звуковой мощности шума LРсум, дБ, излучаемого всеми вибростендами, размещенными в зале вибростендов, приведен в таблице А.1.
| Таблица А.1 — Суммарный уровень звуковой мощности LРсум источников шума | В децибелах | ||||||||
| Величина | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | ||||||||
| LРсум, дБ | |||||||||
Требуемую звукоизолирующую способность определяем в соответствии с разделом 10 ТКП 45-2.04-154. Результаты расчета сводим в таблицу А.2.
Таблица А.2 — Расчет требуемой звукоизолирующей способности перекрытия и стен
| Величина | Ед. изм. | Формулы и таблицы по ТКП 45-2.04-154 | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | |||||||
| LPсум (таблица А.1) | дБ | — | ||||||||
| B1000и(при | м2 | Таблица 7.2 | — | — | — | — | 14,4 | — | — | — |
| V =288 м2) | ||||||||||
| m | — | Таблица 7.1 | 0,65 | 0,62 | 0,64 | 0,75 | 1,0 | 1,5 | 2,4 | 4,2 |
| Bи = B1000иm | м2 | — | 9,4 | 9,2 | 10,8 | 14,4 | 21,6 | 34,6 | 60,5 | |
| 10lgBи | дБ | — | 9,5 | 9,6 | 10,3 | 13,3 | 15,4 | 17,8 | ||
| B1000ш (при | м2 | — | — | — | — | — | — | — | — | |
| V=1728 м2) | ||||||||||
| m | — | Таблица 7.1 | 0,5 | 0,5 | 0,55 | 0,7 | 1,6 | |||
| Bш = B1000и m | дБ | — | 47,3 | 60,2 | ||||||
| 10lgBш | дБ | — | 16,8 | 17,8 | 21,4 | |||||
| 10lgSст | дБ | — | ||||||||
| (Sст = 48 м2) | ||||||||||
| 10lgSдв | дБ | — | ||||||||
| (Sдв = 4 м2) | ||||||||||
| 10lgSпер | дБ | — | ||||||||
| (Sпер = 72 м2) | ||||||||||
| 10lgSок | дБ | — | ||||||||
| (Sок = 3 м2) |
Окончание таблицы А.2
| Величина | Ед. изм. | Формулы и таблицы по ТКП 45-2.04-154 | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | |||||||
| Lдоп | дБ | Таблица 6.1 | ||||||||
| 10lgm + 6 | дБ | — | ||||||||
| (m = 4) | ||||||||||
| Rтр.ст | дБ | Формула (10.2) | 6,5 | |||||||
| Rтр.пер | дБ | То же | 8,5 | |||||||
| Rтр.дв | дБ | “ | — | — | ||||||
| Rтр.ок | дБ | “ | — | — | — |
Пример А.2
Определить требуемую звукоизолирующую способность остекленной части стены при площади помещения конструкторского зала S = 60 м2, если источником шума, проникающего с прилегающей территории, является компрессорная станция с незаглушенными шахтами всасывания, оснащенная двумя турбокомпрессорами и одним компрессором высокого давления. Среднее расстояние от компрессорной станции до корпуса, в котором расположен конструкторский зал, равно 32 м. Уровни звуковой мощности шума, излучаемого каждым турбокомпрессором Lp1, дБ, и компрессором Lp2, дБ, со стороны всасывания, приведены в таблице А.3.
| Таблица А.3 — Уровни звуковой мощности турбокомпрессоров Lp1, компрессора Lp2 | В децибелах | ||||||||
| Величина | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | ||||||||
| Lp1 | |||||||||
 | 3,2 × 107 | 2 × 107 | 6,3 × 106 | 8 × 106 | 5 × 107 | 2,5 × 108 | 8 × 107 | 1 × 107 | |
| Lp2 | |||||||||
 | 1 × 107 | 3,2 × 106 | 2,5 × 105 | 1,3 × 105 | 3,2 × 104 | 1,6 × 104 | 4 × 103 | 2,5 × 103 | |
Объем помещения конструкторского зала V = 3200 м3. По форме помещение соразмерное. Расчет суммарных уровней звукового давления от источников шума в 2 м от рассматриваемой конструкции при работе двух турбокомпрессоров и одного компрессора проводим в соответствии с разделом 10 ТКП 45-2.04-154. Шахты всасывания находятся в проеме стены, поэтому пространственный угол излучения W принимаем равным 
. Фактор направленности Fk принимаем равным 1. Результаты расчета сводим в таблицу А.4.
Результаты расчета требуемой звукоизолирующей способности остекленной части стены Rтр, дБ, сводим в таблицу А.5.
| Таблица А.4 — Расчет суммарного уровня звукового давления | В децибелах | ||||||||||
| Величина | Ед. изм. | Формулы и таблицы по ТКП 45-2.04-154 | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | ||||||||
| Lр1 (таблица А.3) | дБ | — | |||||||||
| 15lgr (r = 30 м) | дБ | — | |||||||||
Окончание таблицы А.4
| Величина | Ед. изм. | Формулы и таблицы по ТКП 45-2.04-154 | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | |||||||
| 10lgW | дБ | — | ||||||||
| ba | — | Таблица 7.4 | — | 0,7 | 1,5 | |||||
| (bar)/1000 | — | — | — | 0,02 | 0,05 | 0,09 | 0,18 | 0,36 | 0,72 | 1,44 |
| L1 | дБ | Формула (10.5) | ||||||||
| L1 + 10lg2 | дБ | — | ||||||||
 (таблица А.3) | дБ | |||||||||
| L2 | дБ | Формула (10.5) | ||||||||
| Lнар | дБ | Формула (10.5) |
| Таблица А.5 — Расчет требуемой звукоизолирующей способности Rтр | В децибелах | ||||||||||
| Величина | Ед. изм. | Формулы и таблицы по ТКП 45-2.04-154 | Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц | ||||||||
| Lнар (таблица А.4) | дБ | — | |||||||||
| 10lgSст | дБ | — | |||||||||
| (Sст = 60 м2) | |||||||||||
| B1000 (V = 3200 м2) | м2 | Таблица 7.2 | — | — | — | — | — | — | — | ||
| m | — | Таблица 7.1 | 0,5 | 0,5 | 0,55 | 0,7 | 1,6 | ||||
| Bи = B1000m | м2 | — | |||||||||
10  Bи | дБ | — | |||||||||
| Lдоп | дБ | Таблица 6.1 | |||||||||
| 10lgm + 6 | дБ | — | |||||||||
| Rтр | дБ | Формула (10.3) | |||||||||
Приложение Б
(справочное)
Примеры построения частотной характеристики
и вычисления индекса изоляции воздушного шума
акустически однородных однослойных конструкций
Пример Б.1
Построить частотную характеристику и вычислить индекс изоляции воздушного шума бетонной конструкции толщиной h = 140 мм и плотностью r = 2400 кг/м3.
Поверхностная плотность конструкции mп = rh = 2400 ×0,14 = 336 кг/м2. По графику на рисунке 4.2 а) находим fВ» 270 Гц, по графику на рисунке 4.2 б) находим RВ » 39 дБ.
Строим прямоугольную систему координат, наносим точку В с координатами fВ= 270 Гц, RВ = 39 дБ (рисунок Б.1). Влево проводим горизонтальную прямую до пересечения с осью ординат. Для удобства построения прямой ВС наносим на график точку К с координатами fК = 10fВ и RК = RВ + 25. Прямая, проведенная через точки В и К, имеет наклон 7,5 дБ на октаву. Подставляя значения, получаем
fК = 10 ×270 = 2700 Гц и RК = 39 + 25 = 64 дБ.
Из точки С пересечения прямой ВКс прямой RC = 60 дБ проводим горизонтальный отрезок СD.
Вычисление индекса звукоизоляции производим в соответствии с 4.1.4. Результаты расчета сводим
в таблицу Б.1.
Индекс изоляции воздушного шума бетонной конструкции толщиной h = 140 мм и плотностью
r = 2400 кг/м3 равен 
= 52 – 1 = 51 дБ.
Рисунок Б.1 — Построение частотной характеристики звукоизоляции
бетонной конструкции к примеру Б.1
Таблица Б.1 — Вычисление индекса изоляции воздушного шума бетонной конструкции
| Частота, Гц | Значения звукоизоляции, дБ | Неблагоприятные отклонения, дБ | Ординаты оценочной кривой, сдвинутой вниз на 1 дБ | Неблагоприятные отклонения рассчитанных значений от оценочных, уменьшенных на 1 дБ | |
| оценочные | рассчитанные | ||||
| — | — | ||||
| — | — |
Окончание таблицы Б.1
| Частота, Гц | Значения звукоизоляции, дБ | Неблагоприятные отклонения, дБ | Ординаты оценочной кривой, сдвинутой вниз на 1 дБ | Неблагоприятные отклонения рассчитанных значений от оценочных, уменьшенных на 1 дБ | |
| оценочные | рассчитанные | ||||
| — | — | ||||
| — | |||||
| — | — | ||||
| — | — | ||||
| — | — | ||||
| — | — | ||||
| — | — | ||||
| Сумма: | |||||
| Среднее значение: 35/16 = 2,19 > 2 | 27/16 = 1,7 < 2 |
Пример Б.2
Построить частотную характеристику и вычислить индекс изоляции воздушного шума конструкции из силикатных стеновых блоков размерами 250´250´188 мм и плотностью r = 1600 кг/м3. Толщина конструкции 250 мм.
Поверхностная плотность конструкции mп = rh = 1600 ×0,25 = 400 кг/м2.
По графику на рисунке 4.2 а) находим fВ» 230 Гц, по графику на рисунке 4.2 б) находим RВ » 40,5 дБ.
Рисунок Б.2 — Построение частотной характеристики звукоизоляции конструкции
из силикатных стеновых блоков к примеру Б.2
Строим прямоугольную систему координат, наносим точку В с координатами fВ = 230 Гц, RВ = 40,5 дБ (см. рисунок Б.2).
Влево проводим горизонтальную прямую до пересечения с осью ординат. Для удобства построения прямой ВС наносим на график точку К с координатами fК = 10fВ и RК = RВ + 25. Прямая, проведенная через точки В и К, имеет наклон 7,5 дБ на октаву. Подставляя значения, получаем fК = 10 ×230 = 2300 Гц
и RК= 40,5 + 25 = 65,5 дБ.
Из точки Спересечения прямой ВК с прямой RC = 60 дБ проводим горизонтальный отрезок СD.
Вычисление индекса звукоизоляции производим в соответствии с 4.1.4. Результаты расчета сводим в таблицу Б.2.
Индекс изоляции воздушного шума конструкции из силикатных стеновых блоков размерами 250´250´188 мм и плотностью r = 1600 кг/м3 равен Rw = 52 + 1 = 53 дБ.
Таблица Б.2 — Вычисление индекса звукоизоляции конструкции из силикатных стеновых блоков
| Частота, Гц | Значения звукоизоляции, дБ | Неблагоприятные отклонения, дБ | Ординаты оценочной кривой, сдвинутой вверх на 1 дБ | Неблагоприятные отклонения рассчитанных значений от оценочных, увеличенных на 1 дБ | ||
| оценочные | рассчитанные | |||||
| 40,5 | — | — | ||||
| 40,5 | — | — | ||||
| 40,5 | — | — | ||||
| 40,5 | 1,5 | 2,5 | ||||
| 41,5 | 3,5 | 4,5 | ||||
| 44,0 | 4,0 | 5,0 | ||||
| 46,0 | 5,0 | 6,0 | ||||
| 48,5 | 3,5 | 4,5 | ||||
| 51,0 | 2,0 | 3,0 | ||||
| 53,5 | 0,5 | 1,5 | ||||
| 56,0 | — | — | ||||
| 58,0 | — | — | ||||
| 60,0 | — | — | ||||
| 60,0 | — | — | ||||
| 60,0 | — | — | ||||
| 60,0 | — | — | ||||
| Сумма: | ||||||
| Среднее значение: 20/16 = 1,25 < 2 | 27/16 = 1,69 < 2 | |||||
Приложение В
(справочное)
Примеры расчета звукоизоляции
акустически однородными плоскими тонкими конструкциями
Пример В.1
Определить звукоизолирующую способность шумозащитного экрана, выполненного из асбестоцементного листа толщиной h = 12 мм и плотностью r = 1800 кг/м3.
Находим координаты точек В и С по таблице 4.1:
fВ = 9000/12 = 750 Гц, округляем до 800 Гц, RВ= 34 дБ;
fС = 18 000/12 = 1500 Гц, округляем до 1600 Гц, RС = 28 дБ.
Наносим на график (рисунок В.1) точки В и С, из точки В вниз строим отрезок ВА с наклоном 4 дБ на октаву, из точки С вверх строим отрезок СD с наклоном 8 дБ на октаву.
Ломаная линия АВСD на рисунке В.1 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции заданной конструкции.
Индекс изоляции воздушного шума асбестоцементного листа толщиной h = 12 мм и плотностью
r = 1800 кг/м3, определенный в соответствии с 4.1.4, составляет Rw = 32 дБ.
Рисунок В.1 — Построение расчетной частотной характеристики звукоизоляции
асбестоцементного листа к примеру В.1
Пример В.2
Определить звукоизолирующую способность оконного блока, световой проем которого заполнен двойным остеклением, толщина стекол — 4 мм каждое, расстояние между стеклами 16 мм. Крепление стекол выполнено герметично.
Находим координаты точек В и С по таблице 4.1:
fВ = 6000/4 = 1500 Гц, округляем до 1600 Гц, RВ= 35 дБ;
fС = 12 000/4 = 3000 Гц, округляем до 3150 Гц, RС = 29 дБ.
Ломаная линия АВС на рисунке В.2 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции одним стеклом.
Строим вспомогательную линию A'B'C', прибавляя к значениям линии АВС поправку DR3 = 5 дБ, определенную по таблице 4.2.
По формуле (4.7) определяем частоту резонанса fр, Гц, конструкции:
fр = 60 × 
= 212 Гц » 200 Гц.
На частоте fр = 200 Гц определяем точку F с ординатой на 4 дБ ниже вспомогательной линии A'B'C'; RF = 25 – 4 = 21 дБ.
На частоте 8fр = 1600 Гц отмечаем точку К с ординатой
RК = RF + H = 21 + 22 = 43 дБ.
Величину H = 22 дБ определяем по таблице 4.3.
В данном случае fВ1 = 8fр и точки K и L сливаются в одну. Поправка на влияние воздушного промежутка DR2 = 3 дБ.
Проводим горизонтальный отрезок KM до частоты 1,25fВ = 2000 Гц. На частоте fС = 3150 Гц находим точку N с ординатой
RN = RС + DR3 + DR2 = 29 + 5 + 3 = 37 дБ.
Ломаная линия A'EFKMN на рисунке В.2 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции данной конструкции. В нормируемом диапазоне частот звукоизоляция составляет:
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
Рисунок В.2 — Построение частотной характеристики звукоизоляции к примеру В.2
Пример В.3
Определить звукоизолирующую способность деревянного окна со стеклами толщиной 4 и 6 мм. Воздушный промежуток между стеклами 40 мм.
Строим частотную характеристику звукоизоляции стеклом толщиной 6 мм.
Координаты точек В1 и С1 находим по таблице 4.1:
fВ1 = 6000/6 = 1000 Гц, RВ1= 35 дБ;
fC1 = 12 000/6 = 2000 Гц, RС1 = 29 дБ.
Наносим точки В1 и С1 на график (рисунок В.3), из точки В1 вниз проводим отрезок В1А1 с наклоном 5 дБ на октаву, из точки С1 вверх проводим отрезок С1D1 с подъемом 8 дБ на октаву.
Аналогично строим линию А2В2С2 для стекла толщиной 4 мм:
fВ2 = 6000/4 » 1600 Гц, RВ2= 35 дБ;
fC2= 12 000/4 » 3150 Гц, RС2 = 29 дБ.
Величину DR3, дБ, определяем по таблице 4.2.
mобщ/m1 = 25/15 = 1,7, DR3 = 4 дБ.
На график наносим вспомогательную линию А'В' на 4 дБ выше В1А1. Из точки B' проводим горизонтальную линию B'C' до частоты fC2 = 3150 Гц.
Определяем частоту резонанса по формуле (4.7):
fр = 60 × 
= 122 Гц » 125 Гц.
До частоты 0,8fр = 100 Гц частотная характеристика совпадает со вспомогательной линией А'В'.
На частоте fр = 125 Гц точка F с ординатой на 4 дБ ниже вспомогательной линии A'B'; RF = 24 – 4 = 20 дБ.
На частоте 8fр = 1000 Гц отмечаем точку К с ординатой
RК = RF + H = 20 + 23 = 43 дБ.
Величину H определяем по таблице 4.3.
В данном случае fВ1 = 8fр и точки K и L сливаются в одну. Поправка на влияние воздушного промежутка DR2 = 3 дБ.
Ломаная линия A'FKM на рисунке В.3 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции заданной конструкции. В нормируемом диапазоне частот звукоизоляция составляет:
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ | 22,5 | 27,5 | 35,5 |
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
Рисунок В.3 — Построение частотной характеристики звукоизоляции к примеру В.3
Пример В.4
Определить звукоизолирующую способность окна, световой проем которого заполнен однокамерным стеклопакетом (4-10-4) мм и стеклом снаружи. Воздушный промежуток между стеклопакетом и стеклом 44 мм. Толщина стекол 4 мм.
Строим частотную характеристику звукоизоляции одним стеклом (рисунок В.4). Находим координаты точек В и С по таблице 4.1:
fВ = 6000/4 = 1500 Гц, округляем до 1600 Гц, RВ= 35 дБ;
fС = 12 000/4 = 3000 Гц, округляем до 3150 Гц, RС = 29 дБ.
Ломаная линия АВС на рисунке В.4 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции одним стеклом.
Строим вспомогательную линию A'B'C', прибавляя к значениям линии АВС поправку на увеличение поверхностной плотности конструкции DR3 = 8 дБ, определенную по таблице 4.2.
По формуле (4.8) определяем частоту резонанса конструкции fр, Гц:
fр = 60 × 
= 96 Гц » 100 Гц.
На частоте fр = 100 Гц определим точку F с ординатой на 4 + h = 6 дБ ниже вспомогательной линии A'B'C'. Величину h, дБ, определяем по таблице 4.4; d1/d2 = 0,2; h = 2 дБ.
RF = 23 – (4 + 2) = 17 дБ.
На частоте 8fр = 800 Гц отметим точку К с ординатой
RК = RF + H + h = 17 + 24 + 2 = 43 дБ.
Величину H = 24 дБ определяем по таблице 4.3.
Проводим горизонтальный отрезок KL с подъемом 5 дБ на октаву. Из точки L проводим горизонтальный отрезок LMдо частоты 1,25 fВ = 2000 Гц.
Превышение отрезка КLнад вспомогательной линией A'B'C' представляет собой поправку
DR2 = 5 дБ на влияние воздушных промежутков (для частот свыше 8fр).
На частоте fС = 3150 Гц находим точку N с ординатой
RN = RС + DR3 + DR2 = 29 + 8 + 5 = 42 дБ.
Ломаная линия FKLMN на рисунке В.4 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции заданной конструкции. В нормируемом диапазоне частот звукоизоляция составляет:
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
Рисунок В.4 — Построение частотной характеристики звукоизоляции к примеру В.4
Пример В.5
Определить звукоизолирующую способность окна с тройным остеклением, где h1= 4 мм, h2 = 6 мм, h3 = 4 мм. Воздушные промежутки между стеклами составляют 16 и 70 мм.
Строим частотную характеристику звукоизоляции одним (более толстым) стеклом (рисунок В.5). Находим координаты точек В1 и С1 по таблице 4.1:
fВ1 = 6000/6 = 100 Гц; RВ1= 35 дБ;
fC1 = 12 000/6 = 2000 Гц; RС1 = 29 дБ.
Наносим на график точки B1 и C1 и соединяем их отрезком B1C1; из точки B1 вниз проводим отрезок B1А1 с наклоном 5 дБ на октаву, из точки C1 вверх проводим отрезок C1D1 с подъемом 8 дБ на октаву.
Полученная ломаная линия А1В1С1D1 на рисунке В.5 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции одним стеклом с поверхностной плотностью m1 = 15 кг/м2; mобщ = 10 + + 15 + 10 = 35 кг/м2, отсюда mобщ/m1 = 2,3.
Из таблицы 4.2 следует, что DR3 = 6 дБ. Определим для самого тонкого из стекол частоту
fC2 = 12 000/4 » 3150 Гц.
Строим вспомогательную ломаную линию A'B'C' до частоты fВ1, прибавляя к значениям линии А1В1С1D1 поправку 6 дБ (отрезок А'B'), затем проводим горизонтальный отрезок B'C'(точка C' соответствует частоте fC2).
По формуле (4.9) определяем частоту резонанса конструкции fр, Гц:
fр 
= 74 Гц » 80 Гц.
На частоте fр = 80 Гц определим точку F с ординатой на 4 + h = 6 дБ ниже вспомогательной линии A'B'C'. Величина h определена по таблице 4.4; d1/d2 = 16/70 = 0,23; h = 2 дБ.
RF = 22 – (4 + 2) = 16 дБ.
На частоте 8fр = 630 Гц отметим точку К с ординатой
RК = RF + H + h = 16 + 26 + 2 = 44 дБ.
Величину H = 26 дБ определим по таблице 4.3.
Проводим горизонтальный отрезок KL с подъемом 5 дБ на октаву fВ1 = 1000 Гц, RL = 48 дБ.
Из точки L проводим горизонтальный отрезок LM до частоты fC2 = 3150 Гц.
Ломаная линия FKLM на рисунке В.5 представляет собой расчетную частотную характеристику звукоизоляции заданной конструкции. В нормируемом диапазоне частот звукоизоляция составляет:
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ | 22,5 | 25,5 | 28,5 |
| f, Гц | ||||||||
| R, дБ |
Рисунок В.5 — Построение частотной характеристики звукоизоляции к примеру В.5
Приложение Г
(справочное)
Примеры расчета и акустические характеристики