Шурупы(винты, болты); 5-утеплитель или уплотнитель.

Нормальные напряжения в верхней и нижней обшивках определяют по следующим формулам:

1) для верхней сжатой обшивки с учетом возможной потери её устойчивости:

_;

где φ_ф – коэффициент продольного изгиба фанеры:

при

при

где а_о – расстояние между ребрами в свету (рисунок 10);

R_фс – расчетное сопротивление фанеры сжатию;

Так как:

, то

.

2) для нижней растянутой обшивки с учетом снижения расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки «на ус»

где m_ф – коэффициент снижения расчетного сопротивления, принимаемый равным 0,6 – для фанеры обычной и 0,8 – для бакелизированной; при отсутствии стыков m_ф = 1;

R_фр – расчетное сопротивление фанеры растяжению;

Напряжения в ребрах плиты:

-в крайнем сжатом волокне

где y₁=h–y_o–δ₁=8,9–0,8=8,1 см – расстояние от нейтральной линии до крайнего сжатого волокна ребра плиты;

- в крайнем растянутом волокне

где y₂=y_o–δ₂=9,5-0,6=8,9 см - соответственно расстояние до крайнего растянутого волокна.

Касательные напряжения по скалыванию между шпонами фанеры в местах приклеивания ее к ребрам проверяют по формуле:

где Q – расчетная поперечная сила;

S_ф – статический момент обшивки относительно оси плиты,

∑b_р - суммарная ширина ребер каркаса, ∑ b_p = = 22,5 cм.

Расчетные сопротивления скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры принимают равными:

R_фск = 0,8 МПа для водостойкой фанеры марки ФСФ;

R_фск =1,8 МПа для бакелизированной марки ФБС.

Для нижней обшивки проверку не производим в связи с тем, что F^н_ф < F^в_{ф .}

Проверяем касательные напряжения по скалыванию ребер по формуле:

где S_пр – приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси,

;

R_cк – расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон принимается равным 1,6 МПа;

_.

Расчет прогибов.

Относительным прогиб плиты от действия равномерно-распределенной нагрузки (нормативной) интенсивностью q^н не должен превышать величины:

_,

где – модуль упругости фанеры березовой марки ФСФ принимается равным 9000 МПа., марки ФБС - 12000 МПа.

– максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.

_.

4. Расчет компенсатора.

При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок плит относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рисунок 8). Для предупреждения разрыва рулонного ковра и над стыками плит в местах их опирания на несущие конструкции опорные стыки плит необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50 х 167 мм (рисунок 8). Отрезки листов прибиваются к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром. Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Над опорой плиты может произойти поворот торцовых кромок и раскрытие шва шириной:

а_ш =2 h_оп tg θ,

где h_оп – высота плиты на опоре;

θ – угол поворота опорной грани плиты, определяемый по формуле:

tg θ = _,

где p_расч. = МПа – полная расчетная нагрузка на плиту;

– ширина плиты, равная 150 см.

Тогда:

а_ш = = 0,368 см.

Расчет компенсатора в виде отрезков полиэфирных стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50x167 мм (рисунок 13) произведем при а_ш = 3,68 мм. На этом же рисунке показана схема деформации компенсатора.