Передающие телевизионные антенны
Для передачи ТВ вещания применяют преимущественно многовибраторные антенны. Вибраторы таких антенн должны быть широкополосными. Расширить полосу пропускания можно применением вибраторов с малым волновым сопротивлением и использованием схем с компенсацией реактивной составляющей входного сопротивления. На первых телевизионных станциях в нашей стране применялись вибраторы, Б. В. Брауде, представляющие собой плоский вибратор, совмещенный с короткозамкнутым шунтом. На рис а приведена конструкция вибратора Б. В. Брауде и его эквивалентная схема. Реактивные составляющие входных сопротивлений вибратора и шунта имеют разные знаки и частично компенсируются. Наличие нулевого потенциала в точке короткого замыкания шунта позволяет крепить вибратор к опоре в этой точке без изоляторов. Это упрощает грозозащиту. Оптимальные размеры вибратора Б. В. Брауде: а= (0,25... 0,4)λ,;
1= (0,63 ... 0,66) λ При этом Rа== 140 ... 160Ом.
В вибраторе Брауде горизонтальные проводники возбуждаются токами разных амплитуд. Объясняется это тем, что по мере продвижения по шунту напряжение от максимального значения в точках питания падает до нуля в точке короткого замыкания. Токи в проводниках можно выровнять, выполнив плечи вибратора в форме трапеции. Для этого в точках, расположенных ближе к короткозамыкателю, длину горизонтальных проводников берут резонансной, т. е. близкой к значению l≈0,25λ, а проводники, расположенные ближе к точкам питания, укорачиваются. С укорочением вибратора появляется реактивная составляющая и его входное сопротивление возрастает. Большое распространение получили Ж-образные вибраторы, совмещающие в себе два плоских трапецеидальных вибратора (рис.б). Питание подводится к середине вибратора, в том месте, где расположен короткий горизонтальный проводник. Входное сопротивление вибратора равно 150 Ом (по 75 Ом на плечо), полоса пропускания fмах/f min =1,4
В передающих антеннах часто применяют симметричные одноволновые вибраторы (21= λ) цилиндрической формы, выполненные из труб диаметром примерно 0,02 λ. Крепление волновых вибраторов к апериодическому рефлектору осуществляется в точках нулевого потенциала, расположенных в центрах плеч вибратора, посредством “металлических изоляторов” — стрежней или труб длиной, приблизительно равной 0,25 λ. Входное сопротивление одноволнового вибратора при небольшой расстройке изменяется аналогично сопротивлению параллельного контура, т. е. при ω>ωо имеет емкостный, а при ω<ωо — индуктивный характер. Для расширения полосы пропускания одноволнового вибратора между каждым его плечом и симметричной линией включают последовательно разомкнутые шлейфы, располагая их внутри вибратора (рис.а). Длины шлейфов берутся равными 0,25 λ ср с волновым сопротивлением
Wш=0,5 Wв((Wв2 /RΣп) – Rвх л) / √ RΣп Rвх л
где Rвх.л — входное сопротивление линии со стороны вибратора.
Симметричный одноволновый вибратор имеет относительно большое входное сопротивление (W2в/ RΣп=250 ... 500 Ом).
В конструктивном отношении удобно из двух (или нескольких) вибраторов с апериодическим рефлектором создавать блок—панель.
кон
Рис. 11.9. Панельные антенны:
а—волновый вибратор; б—панель с цилиндрическими одиоволновыми вибраторами; е-панель с плоскими полуволновыми вибраторами
На рис.,б показана панель антенны, состоящая из двух одноволновых вибраторов 1 цилиндрической формы, расположенных над апериодическим рефлектором 2, имеющим решетчатую конструкцию. Вибраторы укорочены и соединены между собой симметричной линией 3, к центру которой подключается симметрирующее устройство 4. Панель имеет несимметричный коаксиальный вход с сопротивлением 75 Ом. Переход от коаксиальной линии к симметричной осуществляется посредством симметрирующей приставки длиной 0,25λ. Подбором волнового сопротивления симметричной линии Wс.л обеспечивается согласование
Для согласования необходимо, чтобы Wcл= V2WфW2в / RΣп
Подбором расстояний между вибраторами и между вибраторами и рефлектором можно получить примерно одинаковые ДН в плоскостях Е и Н. Это позволяет одни и те же панели соответствующей их ориентацией использовать для создания антенн, излучающих горизонтально или вертикально поляризованные волны.
На рис. в приведена панель из двух полуволновых вибраторов 1, выполненных из стальных оцинкованных полос сечением 10х60 мм2 для работы в IV ТВ диапазоне. Начальные участки вибраторов для лучшего согласования выполнены в виде конуса 2а=60°, концы вибраторов закруглены. Симметричная двухпроводная линия 3 с Wс.л==150 Ом (D/d==l,9) выполняется из труб диаметром 20 ... 35 мм и длиной, равной средней длине волны диапазона, замкнутая на концах. Расстояние между вибраторами берут равным 0,5λ. Согласование осуществляется подбором расстояний от вибраторов до короткозамыкающих мостиков 5. Это расстояние определяется из условия
lш=(λ/2π)arcsinV Rв/Wc.л где входное сопротивление вибратора Rа=75...80 Ом; Wc.л= =150 Ом. Симметрирующее устройство 4 выполнено в виде согнутой четвертьволновой приставки. Можно обойтись без симметрирующего устройства. В этом случае кабель с W=75 Ом вводят в одну из трубок симметричной линии со стороны короткозамыкающего мостика и выводят в центре между вибраторами (на рис.б показано штриховой линией).
Горизонтальный симметричный или Ж-образный вибраторы в горизонтальной плоскости имеют ДН в форме восьмерки. Для формирования ненаправленной ДН применяют системы из двух вибраторов, расположенных перпендикулярно друг другу, или и нескольких панелей, образующих кольцевую решетку (см. рис. )
В так называемой турникетной антенне два симметричных петлевых или Ж-образных вибратора располагаются перпендикулярно друг другу (рис.,а) и плечи соседних вибраторов пи тают со сдвигом по фазе на 90° (переменно-фазное питание). Такие антенны выполняются с относительно небольшим К.У (до 10 дБ). Для его повышения необходимо увеличить число этажей в антенне, а, следовательно, и диаметр трубы, к которой крепятся вибраторы, с целью усиления ее механической прочности.
Если диаметр трубы взять больше 0,1 λ, то плечи вибраторов окажутся заметно разнесенными, ДН каждого вибратора сузится и результирующая ДН будет существенно отличаться от ненаправленной.
Значительно большие К.У позволяют получить панельные антенны, в которых панели (излучатели) образуют кольцевую решетку. При сечении опоры до 2 λ, достаточно четырех панелей в кольце. С увеличением сечения опоры ДН ухудшается и число панелей в кольце увеличивают до 5, 6 или 8. При четырех панелях в кольце (рис.,6) в любом направлении от антенны можно учитывать поля, созданные только двумя панелями, поскольку две другие панели затенены рефлекторами. Для суммирования полей отдельных панелей необходимо знать расположение их фазовых центров. Фазовые центры панелей находятся между их вибраторами и рефлекторами.
Результирующее поле панельной антенны
E=√E12 +E22 +2E1E2 cos∆Ψ
В случае синфазного питания при сложении полей следует учитывать сдвиг по фазе, обусловленный разностью хода волны
Переменно-фазное питание позволяет получить хорошее согласование в более широкой полосе частот и применяется в случаях, когда сечение опоры не превышает λ. С увеличением сечения опоры ДН становится неравномерной. В этих случаях применяют синфазное питание панелей, обеспечивающее лучшую равномерность ДН, но обладающее несколько меньшей полосой пропускания. Улучшить ДН при переменно-фазном питании в относительно узкой полосе можно за счет так называемого тангенциального сдвига. Для этого панели располагают не по центру сторон сечения опоры, а со сдвигом к краю (рис.,0).
Антенны передающей станции центрального телевидения в Останкине (Москва), работающие в 1-м и 3-м ТВ каналах, представляют собой десятиэтажные кольцевые решетки из восьми радиальных штырей-вибраторов в каждом этаже. Штыревая конструкция антенны (рис. 11.11) позволила при переменно-фазном питании получить малую неравномерность ДН в горизонтальной плоскости (±1,2 дБ) при относительно большом сечении опор (4 и 3 м).
Для формирования узкой ДН в вертикальной плоскости антенны выполняют многоэтажными с расстояниями между центрами вибраторов по высоте в панельных антеннах 0,5 λ,, а в турникетных с Ж-образными вибраторами λ.
Для наклона направления максимального излучения на угол ∆ к поверхности земли необходимо, чтобы в этом направлении сдвиг фазы к∆г, обусловленный разностью хода лучей ∆г от соседних этажей, был скомпенсирован сдвигом фаз ∆Ψ за счет питания (рис.), т. е.
∆Ψ =k∆г или ∆Ψ =kdэ sin∆м
Та бляца 11.1
Антенна турникетная | Антенна панельная | ||||||||||
Число этажей | . 8 | ||||||||||
D | 3,6 | 5,6 | 7,2 | 1,8 | 3,7 | 7,5 | 9,5 | 11,0 | 15,0 | 22,0 | 45,0 |
D, дБ | 5,5 | 7,5 | 8,5 | 2,6 | 5,7 | 8,7 | 9,8 | 10,4 | 11,7 | 13,4 | 16,5 |
G | 2,2 | 3,4 | 4,4 | 1,1 | 2,3 | 4,6 | 5,8 | 6,7 | 9,2 | 13,5 | 27,5 |
G. дБ | 3,4 | 5,3 | 6,4 | 0,4 | 3,6 | 6,6 | 7,6 | 8,3 | 9,6 | 11,3 | 14,4 |
Здесь dэ — расстояние между этажами. Если принять наклон ∆м=1°, то при dэ==0,5 λ каждый вышерасположенный этаж должен иметь опережение по фазе питания примерно 3°.
Для сглаживания минимумов в ДН вибраторы в нескольких этажах антенны питают со взаимным сдвигом по фазе до 100° (±50°). Сглаживание нулей и наклон ДН, например, в 16-этажной антенне, можно получить при следующей фазировке: два нижних этажа питать нулевой фазой, следующие пары этажей соответственно фазами —40, —50, —40, +40, +50, +40 и 0°.
Фазовый сдвиг в 90° между токами в вибраторах соседних панелей одного этажа, необходимый для переменно-фазного питания, достигается удлинением одной из соединительных линий на 0.25 λ (рис.). При этом с изменением фазы меняется знак реактивной составляющей отраженной волны. Следовательно, реактивность вибратора 3 в точке В компенсируется реактивностью вибратора 2. Аналогично реактивность вибратора 4 компенсируется в точке С реактивностью вибратора 1 (первая ступень компенсации). Кроме того, суммарная реактивность вибраторов 1 и 4 компенсируется суммарной реактивностью вибраторов 2 и 3. Схемы. многократной компенсации значительно расширяют диапазонные свойства антенн. Следует отметить, что для обеспечения необходимой фазировки вибратор 1 в верхней и вибратор 4 в нижней панелях питаются с изменением фазы на л. Это достигается поворотом панели на 180°. Следующую ступень компенсации осуществляют введением сдвига фаз на 90° между парами соседних этажей (рис.). Возбуждение вибраторов токами одинаковых амплитуд обеспечивается подбором волновых сопротивлений отрезков линий АВ, ВС, CD и AD.
В многоэтажных антеннах с многократной компенсацией сигналы, отраженные от вибраторов; не поступают в главный фидер, а после многократного прохождения по распределительной системе излучаются антенной. При значительной длине межэтажных распределительных линий эти сигналы имеют заметное запаздывание и ухудшают качество изображения. Для поглощения запаздывающих сигналов между
линиями групп вибраторов, питаемыхсо сдвигом фаз на 90° на расстоянии 0,257i от точки разветвления, подключают поглощающее сопротивление величиной 2W (рис.).
Типовая антенная система для работы в IV ТВ диапазоне (470... 630 МГц) образуется из панелей размером 1130Х480Х Х220 мм. Каждая панель состоит из четырех горизонтальных одноволновых вибраторов (четыре этажа) с апериодическим рефлектором. При размещении антенны на опоре квадратного сечения 300х300 мм (0,55 λср) в кольцевой решетке, формирующей ДН в горизонтальной плоскости, берут по четыре панели, располагая их по граням сечения опоры. В случае опоры круглого сечения диаметром 720... 1020 мм (1,3 ... 1,9 λ ср) число панелей в горизонтальной кольцевой решетке увеличивают от пяти до восьми.
Рис. 11.12. К наклону ДН |
Рис. 11.14. Поглощение отраженных сигналов в межэтажных распределительных линиях
Рис. 11.13. Переменно-фазная схема питания с многократной компенсацией
Питание панелей в кольцевых решетках переменно-фазное со сдвигом фаз питающих токов в соседних панелях 60 ... 90°. В вертикальной плоскости система состоит из 12—16 панелей (48—64 этажа). Система состоит из двух антенн, допускает работу на половину панелей и одновременную работу двух передатчиков на разных частотах. Фидер имеет два кабеля с W==75 Ом. Антенна снабжается стеклопластиковым обтекателем.