Последовательность подбора насосной центробежной установки
Литература 23
Введение
Для современного периода развития нефтяной промышленности России характерна неблагоприятная геолого-иехническая структура запасов нефти.
Средством ухудшения структуры запасосв становиться снижение средных дебитов добывающих скважин. Другой особенности является добыча нефти за счет применения новых методов повышения нефтеотдачи пластов, в частности метод гидроразрыва пласта, и использования повышенной депрессии на пласт.Крупнейшие месторождения, открытые в 60-70-х годах ХХ века, в результате интенсивной эксплуатации значительно истощились. Обводненностть продукции этих месторождений достигла 80-90% и более. На ряде месторождений добыча нефти сопровождается отложением солей, парафинов и гидратов, выносом песка. Осложняющим фактором является коррозийная активность среды, высокая температура пластовых жидкостей, большие значения газовых факторов и давления насышения, вязкость нефти и эмульсий.
В РФ среди бесштанговых насосов наиблее распространенными являются установки центробежных насосов. ЭЦН имеют очень большой диапазон подач от 10 до 1000м3/сут и более способны развивать напор до 3500м. В области больших подач ( свыше 80м3/сут) УЭЦН имеют самый высокий КПД среди всех механизированных способов добычи нефти.
Целью данной курсовой работы является подбор оборудования и выбор узлов УЭЦН по условиям добычи нефти из скважины. Подбор ведется по алгоритму, в основу которого многократно испытанные в нефтяной промышленности положения и результаты работ, посвещенных изучению фильтации жидкости и газа в пласте и призабойной зоне пласта.
Последовательность подбора насосной центробежной установки
1) Определяется плотность смеси на участке «забой скважины – прием насоса» с учетом упрощений:
где – плотность сепарированной нефти, кг/м3; – плотность пластовой воды, кг/м3; – плотность газа в стандартных условиях, кг/м3; Г – текущее объемное газосодержание; b – обводненность пластовой жидкости.
2) Определяется забойное давление, при котором обеспечивается заданный дебит скважины:
где Рпл — пластовое давление; Q — заданный дебит скважины; Кпрод — коэффициент продуктивности скважины.
3) Определяется глубина расположения динамического уровня при заданном дебите жидкости:
4) Определяется давление на приеме насоса, при котором газосодержание на входе в насос не превышает предельно-допустимое для данного региона и данного типа насоса:
5) Определяется глубина подвески насоса:
6) Определяется температура пластовой жидкости на приеме насоса:
где Тпл — пластовая температура; Gт — температурный градиент.
7) Определяется объемный коэффициент жидкости при давлении на входе в насос:
где В - объемный коэффициент нефти при давлении насыщения; b - объем
ная обводненность продукции; Рпр — давление на входе в насос; Рнас - давление насыщения.
8) Вычисляется дебит жидкости на входе в насос:
9) Определяется объемное количество свободного газа на входе в насос:
где G — газовый фактор.
10) Определяется газосодержание на входе в насос:
11) Вычисляется расход газа на входе в насос:
12) Вычисляется приведенная скорость газа в сечении обсадной колонны на входе в насос:
13) Определяется истинное газосодержание на входе в насос:
где Сп — скорость всплытия газовых пузырьков, зависящая от обводненности продукции скважины (Сп=0,02 см/с при b<0,5 или Сп = 0,16 см/с при b>0,5).
14) Определяется работа газа на участке «забой — прием насоса»:
15) Определяется работа газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины»:
16) Определяется потребное давление насоса:
где Ндин — глубина расположения динамического уровня; Р6уф — буферное давление; Рг1 — давление работы газа на участке «забой — прием насоса»; Рг2 — давление работы газа на участке «нагнетание насоса — устье скважины».
17) По величине подачи насоса на входе, потребному давлению (напору насоса) и внутреннему диаметру обсадной колонны выбирается типоразмер погружного центробежного насоса. Определяются величины, характеризующие работу этого насоса в оптимальном режиме (подача, напор, КПД, мощность) и в режиме подачи равной «Q = 0» (напор, мощность). Выбираем насос ЭЦНА5-30-600
Характеристика нососов ЭЦНА5-30. ТУ 3631-025-21945400-97 на подачу 30 /сут на воде плотностю .количество ступеней-167
Характеристики насоса при работе на воде
Подача | ||||||
Напор | ||||||
КПД |
Параметры работы насоса в оптимальном режиме:
Qов =30м3/сут=0,00034м3/с; Нов =600м; ηов=0,35; Nов=37кВт
Для получения реальной характеристики насоса выполним перерасчет напора и КПД
η! = η(1-ΔН/Н)
ΔН = 0,92∙Нопт/(3,9+0,023∙Qопт) = 0,92∙600/(3,9+0,023∙30) = 120 м
Н! = Н-ΔН = 600-120 = 480 м;
η!=0,35(1-120/600)=0,28;
18. Определяется коэффициент изменения подачи насоса при работе на нефтеводогазовой смеси относительно водяной характеристики:
где ν — эффективная вязкость смеси; QoB — оптимальная подача насоса на воде.
19. Вычисляется коэффициент изменения КПД насоса из-за влияния вязкости:
20. Вычисляется коэффициент сепарации газа на входе в насос:
где: fкол — площадь кольца, образованного внутренней стенкой обсадной колонны и корпусом насоса, м2.
fкол= fок - fн,
где: fн — площадь сечения насоса, м2.
fн =π·d2н/4,
где: d2н — диаметр насоса, (Справочник по добыче нефти Андреев В.В. Уразаков К.Р., глава 6 Эксплуатация нефтяных скважин бесштанговыми насосами, 6.3 Установки погружных центробежных насосов, таблица 6.2), м.
fок =3,14·0,132/4 = 0,0133м2
fн = 3,14·0,124 2/4 = 0,012 м2
fкол= 0,0133-0,012 = 0,0013м2
21. Определяется относительная подача жидкости на входе в насос:
где Qoв — подача в оптимальном режиме по «водяной» характеристике насоса.
22. Определяется относительная подача на входе в насос в соответствующей точке водяной характеристики насоса:
23. Вычисляется газосодержание на приеме насоса с учетом газосепарации:
.
βпр = 0,42·(1 - 0,427) = 0,24
24. Определяется коэффициент изменения напора насоса из-за влияния вязкости:
KHv = l-(l,07v0,6qnp/QOB0,57) = 1-(1,07·(1,2 0,6·0,81/0,000340,57) = 0,91
25. Определяется коэффициент изменения напора насоса с учетом влияния газа:
26. Определяется напор насоса на нефти при оптимальном режиме:
27. Вычисляется необходимое число ступеней насоса:
Z = H/hст,
где hст — напор одной ступени выбранного насоса.
hст =Hтабл/228 = 600/167=3,6 м,
где: Hтабл — напор (приложение 4, таблица 4.2), м.
Z = 670/3,6 = 185 ступень.
Число Z округляется до большего целочисленного значения и сравнивается со стандартным числом ступеней выбранного типоразмера насоса: Z = 167 Выбираю насос ЭЦНА5-30-600 с Z=167
ΔZ=(185-167)/185 =0,097,
Так как насос ЭЦНА5-30-600 выбирала уверено.
28. Определяется КПД насоса с учетом влияния вязкости, свободного газа и режима работы:
η = 0,82∙0,427∙0,35 = 0,12
где ηоВ — максимальный КПД насоса на водяной характеристики.
29. Определяется мощность насоса:
N =3,2·106·0,00034/0,12 = 9 кВт
30. Определяется мощность погружного двигателя:
N ПЭД = 9/0,34 = 26,47 кВт
где: ηПЭД — КПД погружного электродвигателя (Приложение 15. Основные параметры погружных насосов).
Выбираю ЭДС 7-103
31. Проверка насоса на возможность отбора тяжелой жидкости.
В скважинах с возможным фонтанированием или выбросом жидкости при смене скважинного насоса глушение осуществляется заливкой тяжелой жидкости (воды, воды с утяжелителями). При спуске нового насоса необходимо откачать насосом эту «тяжелую жидкость» из скважины, чтобы установка начала работать на оптимальном режиме при отборе нефти. При этом сначала необходимо проверить мощность, потребляемую насосом в том случае, когда насос перекачивает тяжелую жидкость. В формулу для определения мощности вводится плотность, соответствующая перекачиваемой тяжелой жидкости (для начального периода ее отбора).
При этой мощности проверяется возможный перегрев двигателя. По увеличению мощности и перегреву определяется необходимость комплектации установки более мощным двигателем.
По окончании отбора тяжелой жидкости проверяется вытеснение тяжелой жидкости из НКТ пластовой жидкостью, находящейся в насосе. В этом случае давление, создаваемое насосом, определяется характеристикой работы насоса на пластовой жидкости, а противодавление на выкиде - столбом тяжелой жидкости.
Необходимо проверить и вариант работы насоса, когда откачка тяжелой жидкости ведется не в трап, а на излив, если это допустимо по расположению скважины. Проверка насоса и погружного двигателя на возможность откачки тяжелой жидкости (жидкости глушения) при освоении скважины ведется по формуле:
где: ρгл — плотность жидкости глушения (можно принять 920 кг/м3).
При этом вычисляется напор насоса при освоении скважины
Величина Нгл сравнивается с напором Н паспортной водяной характеристики насоса. H > Hгл
Определяется мощность насоса при освоении скважины
Мощность, потребляемая погружным электродвигателем при освоении скважины:
32. Установка проверяется на максимально допустимую температуру на приеме насоса:
73,32°С < 90°С
где [Т] — максимально допустимая температура откачиваемой жидкости на приеме погружного насоса.
33. Установка проверяется на теплоотвод по минимально допустимой скорости охлаждающей жидкости в кольцевом сечении, образованном внутренней поверхностью обсадной колонны в месте установки погружного агрегата и внешней поверхностью погружного двигателя, для чего рассчитываем скорость потока откачиваемой жидкости:
где — площадь кольцевого сечения; D — внутренний диаметр обсадной колонны; d — внешний диаметр ПЭД.
F = 0,785·(0,132 – 0,1242) = 0,0012м2
W = 0,00034/0,0012 = 0.283м/с
Cкорость потока откачиваемой жидкости W оказывается больше минимально допустимой скорости откачиваемой жидкости [W], тепловой режим погружного двигателя считается нормальным.
Выбранный насосный агрегат в состоянии отобрать требуемое количество жидкости глушения при выбранной глубине подвески.
Одновременно с этим проверяется возможность спуска выбранного насосного агрегата в данную скважину и наиболее опасные участки скважины, прохождение которых требует особой осторожности и малых скоростей спуска при ПРС.
Необходимые для выбора установок данные по комплектации установок, характеристики и основные параметры насосов, двигателей и других узлов установок даны как в настоящей книге, так и в специальной литературе.
При проверке выбранного ранее кабеля необходимо учитывать в основном три фактора: 1) потери энергии в кабеле; 2) снижение напряжения в нем при запуске установки; 3) габарит кабеля.
Потери энергии в кабеле (в кВт) определяются из следующей зависимости:
где I — сила тока двигателя (таб 1.19 Скважинные насосные установки для добычи нефти I = 122.5 А) , А; Lкаб — вся длина кабеля (глубина спуска двигателя и примерно 50 м кабеля на поверхности); Rо — активное сопротивление 1 м длины кабеля,
Lкаб = L+50 = 4395 + 50 = 4445 м.
где ρ20 — удельное сопротивление жилы кабеля при 20 °С с учетом нагартовки и скрутки, принимается равным 0,0195 Ом·мм2/м; q — площадь сечения жилы кабеля, мм2; α — температурный коэффициент линейного расширения меди, равный 0,0041/ °С; tкаб — температура жилы кабеля, которую можно при ориентировочных расчетах принять равной средней температуре в стволе скважины.
Rо = ([1+0,0041·(90-20)]·(1,31)·0,0195/50)10 = 0,657 Ом/км
∆Nкаб = 3·37·0,657·4445·10-3 = 324 Вт
Допустимую потерю энергии в кабеле можно определить экономическим расчетом при сравнении затрат на дополнительную энергию и затрат на замену кабеля с большим сечением и меньшими потерями энергии. Ориентировочно можно ограничивать потери энергии 6-10% от общей мощности, потребляемой установкой.
Снижение напряжения в кабеле при работе установки компенсируется трансформатором, поэтому к электродвигателю в нормальном режиме его работы подводится его рабочее напряжение. Но при пуске двигателя сила тока возрастает в 4-5 раз и снижение напряжения может быть настолько значительным, что двигатель не запустится. Поэтому необходимо проверять снижение напряжения в кабеле при пусковом режиме. Это особенно важно при кабелях большой длины. Снижение напряжения определяется из зависимости
где Хо — индуктивное удельное сопротивление кабеля, Ом/м; для кабеля с площадью сечения 25 и 35 мм2 равно 0,1·103 Ом/м; cos φ и sin φ — коэффициенты мощности и реактивной мощности установки соответственно; коэффициент мощности установки достаточно велик благодаря значительной длине кабеля; при правильной комплектации установки он равен 0,86—0,9. Iпуск — сила тока при пусковом режиме (её можно принять 150 А).
Допустимое снижение напряжения указывается в заводской характеристике двигателя. Оно сравнивается с рассчитанным по формуле
∆Uпуск = ·(0,657·0,86+0,129·0,6)·65·4445/100 = 3215 В
Допустимые сечения кабеля проверяются с учетом размеров других элементов установки.
НКТ проверяются на допустимые гидравлические сопротивления потоку, прочность и диаметр, обеспечивающий проход оборудования в скважину. При движении жидкости потери напора не должны превышать 5—6 % полезного напора насоса.
Гидравлические сопротивления определяются из зависимости
(3.46)
где: λ — коэффициент Дарси,
λ = 0,021/d0,3н ,
где: dн — диаметр насоса (Каталог Установки погружных центробежных насосов для нефтяной промышленности ); λ — коэффициент Дарси;
λ = 0,021/d0,3н ,
λ = 0,021/0,1240,3=0,039
∆Р = 893,32·0,039·(4395·(1,2·10-5)2/2·0,13) = 0,000085 Па
При движении газожидкостной смеси такое определение сопротивлений дает весьма ориентировочные результаты.
Прочность труб проверяют с учетом веса колонны НКТ, давления откачиваемой жидкости и веса всего оборудования (кабеля, погружного агрегата).
Проверка габаритов проводится согласно указаниям следующего раздела данного параграфа.