Высоту барометрической трубы определяем из уравнения
Hбтр=B/ρg+(1+Σξ+λ∙Hор/d)ω2/2g+0,5,
где В − вакуум в барометрическом конденсаторе, Па; Σξ − сумма коэффициентов местных сопротивлений; λ − коэффициент трения в трубе; Hор − ориентировочная высота и диаметр барометрической трубы, м; ρ − плотность воды, кг/м3; 0,5 − запас высоты на изменение барометрического давления.
Σξ=ξвх+ξвых,
где ξвх, ξвых − коэффициенты на входе в трубу и на выходе из нее.
Σξ=0,5+1,0=1,5.
Коэффициент трения λ зависит от режима течения жидкости. Определяем режим течения воды в барометрической трубе
,
где ρ – плотность воды при tкон=58,5оС, кг/м3; μ – вязкость воды при tкон=58,5оС, Па∙с. [3, 512, 514].
Среднее значение шероховатости стенок труб с незначительной коррозией е=0,2 мм [3, 512]. Относительная шероховатость d/e=300/0,2=1500. По [3, 22] определяем коэффициент трения λ=0,019.
Подставив указанные значения в (2.4), получим
Нбтр=7,6∙104/1000∙9,8+(1+1,5+0,019- Нор/0,3)0,252/2∙9,8+0,5=8,3 м.
Расчет вакуум-насоса
Производительность вакуум-насоса L определяют расходом
несконденсированных газов, которые необходимо удалять из барометрического конденсатора
L=0,025(W2+ Gв)/1000+0,01W2;
L=0,025(14,6+2,8)/1000+0,01∙2,8=32,35∙10-3 кг/с.
Определяем объемную производительность вакуум-насоса
V=R(273+tв)L/(MвPв),
где R – универсальная газовая постоянная воздуха,
R=8310 Дж/кмоль∙К; Mв − молекулярная масса воздуха,
Mв =29 кг/кмоль; tв − температура воздуха, °С; Pв − парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.
Температуру воздуха определяем по уравнению
tв= tн+4+0,l(tк- tн);
tв=20+4+0,l(58,5-20)=27,85°C.
Давление воздуха равно
Рв=Рбк-Рп ,
где Рп – давление сухого насыщенного пара при tв=27,85°C, Рп =0,039 атм. (приложения А20,АБ1).
Рв=0,22∙98000-0,039∙98000=17738 Па.
V=8310(273+27,85)∙32,35∙10-3/(29∙l7738)=0,157 м3/c=9,4 м3/мин.
Подбираем вакуум-насос типа ВВН-12, N=20 кВт, производительностью 12 м3/мин, остаточное давление 23мм. рт. ст. (приложение Б11)
Расчет трубопроводов
Диаметры трубопроводов рассчитываем по уравнению массового расхода
M=ωρf,
где М − массовый расход потока, кг/с; ω − средняя скорость потока, м/с [3, 17]; f − площадь поперечного сечения потока, м2; ρ – плотность потока, кг/м3.
Для трубопровода круглого сечения уравнение принимает вид
M=0,785d2ωρ.
Тогда диаметр трубопровода определяем по уравнению
d=(M/0,785ωρ)0,5
Диаметр штуцера для подачи греющего пара в 1-й корпус
dгр1=(2,84/0,785∙15∙1,3)0,5=0,43 м.
Диаметр штуцера для выхода вторичного пара из 1-го корпуса
dвт1=(2,7/0,785∙18∙0,52)0,5=0,6 м.
Диаметр штуцера для выхода конденсата
dконденсат=(2,84/0,785∙0,5∙1000)0,5=0,085 м.
Диаметр штуцера для подачи раствора в 1-й корпус
dр-ра1=(7,0/0,785∙1,5∙1037)0,5=0,075 м.
Диаметр штуцера для выхода раствора из 1-го корпуса
dупр-ра1=((7,0-2,7)/0,785∙0,5∙1046)0,5=0,102 м.
По приложению Б16 подбираем стандартные диаметры штуцеров
dгр1=426х11 мм; dвт1=630х15 мм; dконденсат=89х4,5 мм;
dр-ра1=89х4,5 мм; dупр-ра1=108х4 мм.
Расчет подогревателя
Устанавливается для подогрева раствора от начальной температуры tн=20 °C до температуры кипения tкип1=99,42 °C. Обогрев проводится греющим паром с температурой tг1=126,55 °C. Средняя разность температур в теплообменнике равна
Δtср=(Δtδ-Δtм)/2,3∙lg(Δtδ/Δtм),
где Δtδ = tг1 -tн =126,55-20=106,55°C;
Δtм= tг1 -tкип1=126,55-99,42=27,13°C.
Δtср=(106,55-27,13)/2,3∙1g(106,55/27,13)=57,97°C.
Количество тепла необходимое для подогрева исходного раствора рассчитываем по формуле
Qп=Gн∙cн∙ (tкип1- tн),
где cн – теплоемкость исходного раствора рассчитывается по формуле
cн=4190∙ (1-0,05)=3980,5 Дж/кг∙К.
Qп=7,0∙3980,5∙ (99,42- 20)=2212919 Вт.
Расход греющего пара в подогревателе равен
Dп= Qп/ rг1=2212919/2195000=1 кг/с
Задаемся значением коэффициента теплопередачи К=800 Вт/м2∙К [3, 172].
Поверхность теплопередачи равна
F= Qп/K∙Δtср.
F=2212919/800∙57,97=47,7 м2.
Устанавливаем двухходовой теплообменник поверхностью 57 м2 (приложение Б12).
Диаметр кожуха 600 мм; диаметр труб 25х2 мм; длина труб 3000 мм; число труб 240 мм.
Расчет технико-экономических показателей
Теоретическая экономичность выпарки
Эт=ΣWi/D,
где D – расход греющего пара в первом корпусе.
Эт=5,5/2,84=1,94 кг/кг.
Действительная экономичность выпарки
Эд=ΣWi/D1
где D1=D+Dп=2,84+1,0=3,84 кг/с.
Эд=5,5/3,84=1,43 кг/кг.
Средняя производительность выпарки
n=ΣWi/F.
n=5,5/250=0,022 кг/(м2с).
Удельный расход пара
Gуд=D1/ΣWi.
Gуд=3,84/5,5=0,7 кг/кг.
Удельный расход электроэнергии
Эуд=ΣNi/ΣWi.
Эуд=20/5,5=3,6 кВт/кг.
Заключение
В результате проведенного расчета подобран по каталогу выпарной аппарат с поверхностью F=125м2, барометрический конденсатор D=1200мм, вакуум-насос типа ВВН-12, N=20кВт, подогреватель поверхностью F=57 м2. Рассчитаны и подобраны по каталогу диаметры штуцеров выпарного аппарата.
Удельный расход пара составил Gуд=0,7 кг пара/ кг воды.
РАЗДЕЛ 3. ОФОРМЛЕНИЕ КУРСОВЫХ ПРОЕКТОВ
Курсовой проект состоит из расчетно-пояснительной записки и двух листов графической части (схема установки и чертеж основного аппарата).