Определение расхода тепла на отопление помещений

3.1. ТЕПЛОПОТЕРИ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ПОМЕЩЕНИЯ

Затраты тепла на поддержание комфортных условий микроклимата в отапливаемом помещении зависят от того, насколько эффективно ограждающие конструкции помещения (стены, окна, перекрытия, двери и т.д.) защищают его от воздействия наружной среды.

Рис.3.1.Характер изменения температуры в многослойной ограждающей конструкции здания в холодный период года t_вр >t_н )

Ограждения разнообразны по своей конструкции и используемым материалам, но обычно могут рассматриваться как стенки (рис.3.1), выполненные из M_с, однородных и неоднородных слоев, каждый из которых имеет свой коэффициент теплопроводности — _i , и толщину слоя — _i;.

Количество тепла— кВт, которое в холодный период года

уходит из помещения через j-e ограждение, определяется по формуле

(3.1)

где t_вj — температура внутреннего воздуха около j-гo ограждения, °С (для помещений высотой Н_эi; < 4 м. t_вj = t_вp для помещений высотой Н_эi, > 4 м для боковых ограждений

а для потолочных ограждений

коэффициент повышения температуры внутреннего воздуха по высоте помещения °С/м); t_н — температура наружного воздуха (для наружных ограждений) или температура воздуха в соседних помещениях, °С, (для внутренних ограждений); F_oгpj—расчетная площадь поверхности j-гo ограждения, м , которая в соответствии с обозначениями на рис.3.2 определяется следующим образом:

— полное сопротивление теплопередаче j-ro ограждения, м²* °С/Вт; — соответственно сопротивления теплопереходу от внутреннего воздуха к j-му ограждению и от него к наружному воздуху,

и — соответственно коэффициенты теплоотдачи к внутренней поверхности ограждения и от наружной поверхности ограждения, принимаются следующими:

— приведенное термическое сопротивление теплопереходу через массив ограждающей конструкции,

Рис. 3.2. Схема обмера помещений а — в плане; б — по высоте.

Для однородного i-ro слоя ограждающей конструкции

Если вся ограждающая конструкция однородна, т.е. состоит из одинакового количества слоев, каждых из которых по всей своей площади определенного материала неизменной толщины, то ее приведенное термическое сопротивление

определяется по формуле

Неоднородность ограждающей конструкции может выражаться тремя видами:

а) Ограждающая конструкция неоднородна, так как состоит из к отдельных участков площадью F_L, каждый из которых отличается от остальных или количеством слоев, или их толщиной, или видом материалов. Термическое сопротивление каждого из участков —R_L определяется по формуле (3.2), а общее приведенное сопротивление всей конструкции такого типа

по формуле

б) Неоднородность ограждения выражается в том, что по всей площади ограждения размещается M₀, штук однородных слоев, но последовательно с ними (по ходу потока тепла) размещается М_н0 штук неоднородных слоев с участком из разных материалов.

Термическое сопротивление каждого однородного слоя определяется как

а каждого неоднородного слоя по формуле (3.3).

Термическое сопротивление всей ограждающей конструкции такого вида определяется по формуле

в) Неоднородность ограждения выражается в том, что в его составе имеются участки с неоднородность типа «а» и участки с неоднородностью типа «б». Приведенное термическое сопротивление такой конструкции определяется по формуле

Если же или ограждение не является плоским, то приведенные термические сопротивления его следует определять на основе расчета температурного поля в ограждении [ 9 ].

Для световых проемов в ограждающих конструкциях (окна, аэрационные фонари и т.п.) полное термическое сопротивление R_o, Вт/м²* °С) обычно не рассчитывают, а принимают по [ 9 ] следующим:

Отличается и методика определения теплопотерь через полы первого этажа расположенные непосредственно на грунте. Для них всю поверхность пола помещения (F_п = I₂*I₅ или F_п = I₃*I₅ рис.3.2) разбивают на четыре зоны и, приняв, для каждой из них, средние значения полного термического сопротивления теплопередачи от внутреннего к наружному воздуху через пол и грунт, соответственно: R₀₁ = 2.1; R₀₂ = 4.3; R₀₃ = 8.6 и R₀₄ = 14.2 (м² °С)/Вт, определяют теплопотери раздельно для каждой зоны по формуле (3.1).

Первая зона занимает примыкающую к наружным ограждениям, полосу пола шириной 2м, и ее площадь

Вторая зона занимает полосу шириной 2 м, примыкающую к первой и ее площадь

Третья зона занимает следующую двухметровую полосу и ее площадь

м².

К четвертой зоне относится вся оставшаяся площадь помещения

м².

Если в конструкцию пола входит слой утепляющего материала с

то пол считается утепленным и полное термическое сопротивление теплопередачи в каждой зоне определяют по формуле

Если между грунтом и полом размещаются лаги, то R_oi для каждой из зон увеличивают на 18%;

Определив в соответствии с изложенным, размеры поверхности каждого ограждения F_oгp здания, их полные сопротивления теплопередаче R₀ и значения поправочных величин — a_j и _j, можно, используя формулу (3.1), для любых значений температур наружного и внутреннего воздуха определить потере тепла через ограждение любого эксплуатируемого здания, для которого известен материал, толщины и расположения слоев в ограждениях.

При проектировании и строительстве новых зданий, выбор материалов, толщин и расположений слоев каждой ограждающей конструкции должен производится таким образом, чтобы при любых реально возможных колебаниях температуры воздуха с ее наружной стороны, полное сопротивление теплопередаче ограждения обеспечивало поддержание температуры ее внутренней поверхности — t_внпj, °С, не ниже значения температуры, определяемой по формуле (2.3) для обеспечения комфорта находящихся в помещении людей и предотвращения конденсации водяных паров находящихся в воздухе.

a_j — коэффициент, учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, и принимаемый следующим образом:

_j — коэффициент учитывающий долю добавочных тепловых потерь через j-

ое ограждение, вводимый в следующих случаях:

Для наружных ограждений этому соответствует значение не ниже вычисляемого по формуле

При использовании ограждений, величины полного сопротивления теплопередаче которых выше, чем по формуле (3.7), снижаются потоки тепла уходящие через ограждения из помещений и требуются меньшие расходы тепла из систем отопления. Следовательно, снижаются расходы топлива на выработку тепла для отопления здания и ежегодные денежные затраты на приобретение этого топлива — S_т, руб/год.

Экономия средств на приобретение топлива будет тем больше, чем продолжительней отопительный период в зоне размещения здания, ниже средний уровень температур наружного воздуха в регионе и выше цена используемого топлива.

Вместе с тем, создание ограждения с более высокими значениями R_оj требует или увеличения толщины слоев ограждающей конструкции или создания конструкций с использованием материалов с низкими значениями коэффициентов теплопроводности. И в том и в другом случае возрастает стоимость ограждений. Возрастает и величина ежегодных денежных расходов — S_oгp, руб/год. Оптимальное значение величины полного сопротивления теплопередаче ограждения— соответствует минимуму суммарных годовых денежных затрат S_т + S_oгp и различно для регионов, отличающихся друг от друга продолжительность и суровостью отопительного периода. (Чем продолжительней отопительный период и ниже уровень температур в регионе, тем большее значение R_оj применяемых ограждений будет оптимальным)

Оптимальное значение ограждений зависит и от стоимости используемо-го в системах отопления топлива. (При увеличении стоимости топлива оптимальным будет использование ограждений с более высокими значениями R_oj) В связи с непрерывным и значительным за последние годы повышением стоимости используемого в нашей стране топлива, оказалось, что все здания, построенные до 1996 года по нормативам для периода времени с использованием дешевого топлива, имеют низкие значения R_оj, a следовательно, дешевые ограждения, но большее количество тепла, теряемого через них.

При современных высоких ценах на топливо резко возросли затраты на его приобретение и эксплуатация таких зданий стала малоэкономичной. В настоящее время нормативные документы [9] рекомендуют для заданий, проектируемых и сооружаемых после июля 1996 г., использовать наружные ограждения с полными сопротивлениями теплопередаче более высокими (табл. 3.1),чем значения, вычисляемые по формуле (3.7). Для зданий, проектируемых и сооружаемых после 2000 года, полные сопротивления теплопередаче ограждений, приведенные в табл. 3.1, должны увеличиваться еще в 1,6 - 1,8 раз.

В табл. 3.1 оптимальные значения приведены для различных ограждений, используемых в здании, разного назначения и в регионах с разным климатом. Показатели климата региона характеризуются величиной градусо-суток отопительного периода (ГСОП), (°С • сут), вычисляемого по формуле

где — средняя температура наружного воздуха в регионе за отопительный период, °С; Z_oп — продолжительность отопительного периода в регионе, сут. Суммарные тепловые потери через ограждения здания — Q_огрзд, кВт, имеющего М_н наружных ограждающих конструкций определяются по формуле

Тешлопотери через все наружные ограждения здания, отнесенные к объему здания по наружному обмеру — V_зд, м³; и к разности внутренней и наружной температур воздуха — (t_в - t_н), °С представляют удельную отопительную характеристику здания— вычисляемую по формуле

Для каждого определенного типоразмера зданий совокупность величин, входящих в выражение (3.10),практически неизменна и не зависит от изменений температур воздуха. Используя значения удельной отопительной характеристики, вычисленные по (3.10) для одного здания, можно определять потери тепла через ограждения любого здания того же типа по формуле

Из (3.9) и (3.11) следует, что, при равенстве наружной и внутренней температур воздуха, теплопотери через ограждения отсутствуют и Q_огрзд = 0- По мере понижения температуры наружного воздуха теплопотери здания линейно возрастают (кривая 1 на рис.3.3), достигая максимальной величины при минимальном значении температуры наружного воздуха в данном регионе.

Пример 3.1

Для производственного помещения, рассмотренного в примере 2.1 и расположенного в г. Москве, определить необходимую толщину наружных ограждений и потери тепла через них при температуре наружного воздуха t_нх^Б, если торцевое наружное ограждение F₁ обращено на север и выполнено из слоя глиняного кирпича на песчано-цементном растворе толщиной _К. Изнутри ограждение покрыто слоем известково-песчаной штукатурки толщиной _ш=0.03 м. В стене размещено окно площадью F_0K=12 м² с одинарным остеклением в деревянных переплетах.

Потолочное перекрытие F₅ выполнено из железо-бетонных ребристых плит, толщиной _п=0,12 м и засыпаны сверху слоем керамзитового гравия толщиной — ₃.

Коэффициент повышения температуры воздуха по высоте помещения составляет К_н=0,3 °С/м.

Результаты расчетов получить:

А. Для здания спроектированного по нормативам действовавшим до июля 1996 года.

Б. Для здания спроектированного по нормативам действующим с 1 июля 1996 года.

Решение

1. Из приложения 2 принимаем для г.Москвы

2. Из расчетов, выполненных в примере 2.1,принимаем:

— температура воздуха в рабочей зоне помещения — t_вр⁰ = 21,6 °С;

— нормативный температурный перепад:

для торцевой наружной стены

для чердачного перекрытия

3. Из приложения 3 находим:

— для глиняного кирпича: плотность _к=1800 кг/м; удельная теплоемкость С_к=0,88

коэффициент теплопроводности

— для известково-песчаной штукатурки:

— для железобетонной плиты:

— для керамзитового гравия:

4. Вычисляем среднее значение температуры внутреннего воздуха: у торцевой стены и окна в ней

у чердачного перекрытия:

5. Определяем по формуле 3.7 необходимые значения полных сопротивлений теплопередаче через наружные ограждения здания спроектированного по нормативам действовавших до июля 1996 г.

Для торцевой стены:

Для чердачного перекрытия:

6. Из приложения 2 для г. Москвы принимаем значение средней температуры наружного воздуха за отопительный период и с учетом продолжительности отопительного периода суток вычисляем по формуле (3.8) значение ГСОП:

7. Из табл. 3.1 принимаем необходимые значения полных сопротивлений теплопередаче через наружные ограждения здания спроектированного по нормативам действующим с 1 июля 1996 г.

Для торцевой стены —

Для окна —

Для чердачного перекрытия —

8. Вычисляем значение необходимой толщины кирпичного слоя в стене для здания спроектированного по старым нормативам:

по новым нормативам:

9. Вычисляем необходимую толщину засыпки керамзитовым гравием чердачного перекрытия в здании, спроектированном по старым нормативам:

по новым нормативам:

10. Исходя из приведенного в табл. 3.1 минимального нормативного значения полного термического сопротивления окна для зданий, проектируемых по новым нормативам, выбираем для него окно с двойным остеклением в раздельных металлических переплетах с

11. Определяем расчетную величину тепловых потерь через наружные ограждения здания, спроектированного по нормативам, действовавшим до 1 июля 1996 года. Теплопотери через торцевое ограждение:

Теплопотери через чердачное перекрытие:

Тепловые потери помещения:

12. Определяем расчетную величину тепловых потерь через наружные ограждения здания спроектированного по нормативам действующим с 1 июля 1996 года. Теплопотери через торцевое ограждение:

Теплопотери через чердачное перекрытие:

Тепловые потери помещения:

При новых нормативах теплопотери помещения сократились на

3.2. РАСХОД ТЕПЛА НА ПОДОГРЕВ ХОЛОДНОГО НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ИНФИЛЬТРУЮЩЕГОСЯ В ПОМЕЩЕНИЕ

В любой момент времени по обе стороны j- й конструкции, ограждающей помещение, возникает разность давлений Па, побуждающая воздух перемещаться через щели, поры и иные неплотности ограждения. Величина гравитационной разности давлений на наружной и внутренней сторонах j-ro ограждения Па, обусловлена разницей в плотностях наружного

и внутреннего

, кг/м , воздуха и определяется по формуле

где Н — высота здания от уровня земли до чердачного перекрытия или до центра вытяжных отверстий аэрационных фонарей, м; h_j — расчетная высота от уровня земли до оси вертикальных или середины горизонтальных стыков панелей или до верха окон, дверей и ворот j-гo ограждения, м; g=9,81 —ускорение свободного падения, м/с.

Гравитационная разность давлений увеличивается при понижении температуры наружного воздуха, достигая максимальной расчетной величины при

Одновременно, при любых значениях t_н разность гравитационных давлений на любой стороне здания распределяется по высоте его стен таким образом, что p_гр.j максимальна у ограждений, расположенных на уровне земли (h_j=0), снижается у ограждений с более высоким уровнем расположения и достигает нуля у ограждений, располагающихся на высоте h_j=H.

Ветровое давление—р_вⁱ, Па, возникает на наружной стороне ограждений, при обтекании здания потоком наружного воздуха (ветра), движущегося со скоростью — W_H, м/с, и определяется по формуле

где i — индекс, указывающий ориентацию j-го ограждения относительно направления ветра; k_1i — аэродинамический коэффициент обтекания здания; k₂ — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления на ограждения, в зависимости от высоты здания и от характера рельефа местности и окружающей застройки [5].

При определенном направлении ветра у ограждений, расположенных на наветренной стороне здания, в результате торможения потока воздуха возникает область повышения давления, для которой принимают k_1i = k_lH=(0,4-0,8). На заветренной стороне здания возникает область пониженного давления (разрежения), для которой принимают k_1i=k_1з=((-0,3)-(-0,6)). На ограждениях, расположенных параллельно направлению ветра, изменение давления при ветре ничтожно, и для них принимают k_1i = k_1п=0.

При повышении скорости ветра и понижении температуры наружного воздуха, ветровое давление возрастает на наветренной стороне в равной степени по всей ее высоте и ширине.

На заветренной стороне таким же образом увеличится разрежение. В холодный период года (t_н < t⁰_вр) сумма ветрового давления и гравитационной разности давлений для всех ограждений на наветренной стороне и сторонах, параллельных направлению ветра, всегда положительна и побуждает наружный воздух перемещаться через неплотности ограждений внутрь помещений (инфильтрация). На заветренной стороне, где сумма преобразуется в разность _pгр.j-p_вi, она может приобрести отрицательное значение и побуждать внутренний воздух уходить через них наружу (эксфильтрация).

В свою очередь, наружный воздух инфильтрирующийся внутрь здания вызывает повышение давления р_н, Па, в его помещениях, что снижает инфильтрацию и увеличивает долю ограждений, через которые происходит эксфильтрация воздуха.

Внутреннее давление повышается до такого уровня, при котором установится баланс между поступлением воздуха за счет инфильтрации и удалением его из помещения за счет эксфильтрации через ограждения и отсоса через систему естественной вытяжной вентиляции.

В цехах промышленного предприятия на уровень равновесного внутреннего давления влияет также величина дисбаланса между притоком и вытяжкой воздуха системами принудительной вентиляции и количество воздуха, забираемого из помещения разнообразными технологическими агрегатами.

Величина равновесного внутреннего давления не одинакова в различных точках по высоте и площади здания и изменяется в них при изменении температуры, скорости и направлении движения ветра, а также режимов работы технологических агрегатов и систем принудительной вентиляции.

Для упрощения методики расчетов процессов инфильтрации в зданиях вводят ряд допущений.

В качестве одного из них введено понятие «условно-постоянное давление воздуха в здании», величина которого одинакова во всех точках здания.

Для зданий с системой естественной вытяжки воздуха из его помещений значение условно-постоянного внутреннего давления вычисляют по формуле (3.14) как сумму половины максимальной гравитационной разности давления при температуре наружного воздуха t_H, °C, и полусуммы ветровых давлений на наветренной и заветренной сторонах здания при этой же температуре и принятом направлении и скорости ветра:

Используя уравнения (3.12), (3.13) и (3.14) можно получить зависимости для вычисления разности давлений по обе стороны ограждений расположенных; на наветренной стороне здания

на заветренной стороне здания

параллельно направлению ветра

Использование уравнений (3.15 а, б, в) позволяет при любой температуре наружного воздуха и при любом направлении и скорости ветра выявить все ограждения здания, через которые будет протекать инфильтрация воздуха,и определить для каждого из них величину перепада давлений определяющего интенсивность инфильтрации. Так как инфильтрация протекает только через те ограждения, у которых то, приняв в уравнениях (3.15 а, б, в) и решив их относительно h_j, получим выражения (3.16 а, б, в), по которым можно выявить тот уровень h_pⁱ, м, через ограждения расположенные ниже которого будет осуществляться инфильтрации воздуха. Для наветренной стороны

Для заветренной стороны

Для параллельных направлению ветра

Анализ уравнений (3.16 а, б, в) позволяет заключить, что в безветренную погоду инфильтрация будет протекать через ограждения каждой стороны здания, расположенные ниже половины высоты здания.

При появлении и усилении ветра инфильтрация будет распространяться и на более высоко расположенные ограждения наветренной стороны здания, а на сторонах, параллельных направлению ветра, и на заветренной стороне здания, уровень расположения ограждений, через которые инфильтруется воздух, будет понижаться.

Получив с использованием уравнений (3.15 а, б, в) и (3.16 а, б, в) возможность вычислять площади ограждений, через которые инфильтруется воздух, и разности давлений по обе их стороны, можно переходить к определению количества наружного воздуха, проникающего в помещения при любых значениях температуры наружного воздуха, скорости ветра и его направлений.

Определяя количество воздуха G_иj, проникающего в помещение через неплотности ограждающих конструкций, необходимо учитывать то, что размеры и формы каналов, через которые он движется, разнообразны и режимы течения воздуха через них различны.

При фильтрации воздуха через поры и микроскопические щели в стыках между панелями и блоками ограждений режим течения воздуха ламинарный и скорость движения воздуха в них пропорциональна перепаду давлений по обе стороны ограждений (W = p_огр).

При движении воздуха через узкие щели окон, балконных дверей, ворот и других ограждений, поток турбулизуется и скорость движения воздуха пропорциональна перепаду давления в степени

При движении воздуха через аэрационные проемы и другие широкие неплотности режим течения турбулентный и скорость пропорциональна перепаду давления в степени

При определении количества воздуха, инфильтрующегося в помещение через неплотности стен, покрытий, междупонельных стыков, окон, дверей и ворот, используют понятие «нормативная воздухопроницаемость» G^н_j и «требуемое сопротивление воздухопроницанию» -приведенные в [9], нормированные величины максимально допустимого часового расхода воздуха в кг, инфильтрирующегося в помещение через 1 м длины междупанельного стыка или через 1 м² поверхности любого ограждения, при расчетном перепаде давления по обе их стороны р_огрр, Па:

где W -максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых не менее 16% времени, м/с [8].

Ограждающие конструкции, пропускающие в помещение количество воздуха более G_jH, использованию не подлежат.

-минимально-допустимая величина сопротивления воздухопроницанию ограждения, определяется для стен, покрытий, перекрытий, как

м²*ч*Па/кг;

для межпанельных стыков, как

м²*ч*Па/кг;

для окон, как

м²*ч/кг.

С учетом изложенного, определение количества воздуха G_ищ, кг/ч, инфильтрующегося в помещение через стыки панелей и блоков ограждений производится, суммированием расходов через стыки наветренной, заветренной и других сторон здания:

где Lj—длина стыков между панелями j-го ограждения, м; М^н_щ, М^з_щ, М^п_щ — соответственно количество ограждений на наветренной, заветренной стороне здания и на сторонах, параллелышх направлению ветра, штук; р^н_огрj, р^з_огрj, р^п_огрj — соответственно разности давлений по обе стороны j-гo ограждения на наветренной, заветренной и параллельных ветру сторонах здания, Па.

Количество наружного воздуха G_ис, кг/ч, поступающего в здание инфильтруясь через его наружные стены, покрытия и перекрытия:

где F_сj — площадь j-го ограждения среди наружных стен, покрытий и перекрытий, м²; М_с^н М_с^з, М_с^п — количество ограждений на наветренной, заветренной и параллельных ветру сторонах, штук; G_с^н-нормативная воздухопроницаемость наружных стен, перекрытий и покрытий здания кг/(м²*ч).

Количество наружного воздуха, инфилътруюшегося в помещение через окна, балконные двери, ворота, аэрационные фонари—G_ио, кг/ч,

где F_оj — площадь j-гo окна, ворот, балконной двери, м²;

— сопротивление воздухопроницанию j-ro окна, двери и т.п.,(м²*ч)/кг; М_о^н М_о^з, М_о^п —количество окон, дверей, ворот и т.п. соответственно на наветренной, заветренной и параллельных ветру сторонах здания, штук.

Количество воздуха G^ип кг/ч, инфильтрующегося в помещение через аэрационные проемы и иные неплотности значительных размеров:

где М_п^н М_п^з, М_п^п —соответственно количество аэрационных проемов на наветренной, заветренной и параллельной ветру сторонах, шт.; F_п.j—площадь j-гo аэрационного проема, м².

Общее количество воздуха G_изд, кг/ч, инфильтрующегося в помещения здания

В холодный период года, когда t_H<t_вp, нa подогрев инфильтрирующегося в помещение здания холодного воздуха необходимо расходовать тепло в количестве Q_изд, кВт:

где — удельная теплоемкость воздуха при атмосферном давлении и температуре t=0.5(t_вр+t_н) °С; К_т — коэффициент, учитывающий подогрев инфильтрующегося воздуха при прохождении через ограждения за счет тепла, получаемого от потоков теплоты уходящих через ограждения наружу. (Для стен, стыков панелей и окон с тройными переплетами К_тс= К_тщ= К_то=0.7. Для окон и балконных дверей с раздельными переплетами К_то =0,8. Для аэрационных проемов, окон с одинарным остеклением, а также окон и балконных дверей со спаренными переплетами К_тп= К_то=1,0.)

Использование уравнений (3.15), (3.16), (3.17), (3.18), (3.19) позволяет определить текущую потребность в тепле для подогрева инфильтрующегося в здание (или в отдельные его помещения) наружного воздуха Q_и, при любых направлениях ветра и различных значениях его скорости и температуры наружного воздуха. Вместе с тем, трудоемкость необходимых вычислений позволяет быстро и точно решать задачу определения текущих значений Q_и только при создании на базе этих уравнений специального программного продукта и использования ЭВМ. При ручном счете система указанных уравнений используется только для определения максимальных (расчетных) затрат тепла на инфильтацию Q_и^р. Расчетные затраты тепла на подогрев воздуха, инфильтрующегося в любое помещение здания Q^р_ипом, кВт, определяются при температуре воздуха, расчетной для проектирования систем отопления в данном регионе t _нх^Б5, °С и при направлении ветра, перпендикулярном наибольшей площади ограждений данного помещения и средней скорости ветра этого направления в январе.

С учетом Q_ипом определяется тепловая мощность отопительных приборов, устанавливаемых в помещении.

Расчетные затраты тепла на подогрев наружного воздуха, инфильтрующегося одновременно во все помещения здания Q^р_изд определяются при той же температуре наружного воздуха t _нх^Б5, но направление ветра и связанное с этим выбором значение его средней скорости в январе, выбирают таким, при котором значение Q^р_изд будет максимальным.

С учетом вычисленного значения Q_ипом определяют расчетный отпуск тепла на отопление здания Q^р_озд и расчетный расход теплоносителя подводимого к его системе отопления.

При использовании указанной системы уравнений для анализа изменений текущих потребностей в тепле Q_и вводят ряд упрощений:

1. Так как аэрационные проемы имеются только в промышленных зданиях и в зимний период они закрыты, то расход воздуха через них G_ип принимают равным нулю;

2. Инфильтрация через стыки стеновых панелей учитывается только в жилых зданиях, а для зданий промышленных предприятий принимают G_ищ=0;

3. При отсутствии ветра существенно упрощаются все используемые уравнения и получаются простые расчетные зависимости для анализа изменений текущих потребностей в тепле на инфильтрацию.

С учетом этих допущений для промышленного здания в безветренную погоду уравнение (3.19) запишется в виде

где М_с—количество ограждений в здании в виде наружных стен, перекрытий и покрытий, шт.; М_о—количество ограждений в здании в виде окон, ворот, аэраци-онных фонарей, шт.; h_Bj и h_Нj —- соответственно уровень расположения верхней и нижней отметок ограждения, м; h_j= h_Bj- h_Нj — строительная высота j-ro ограждения, м.

Так как инфильтрация при отсутствии ветра охватывает только ограждения, расположенные ниже уровня 0,5*Н, то для тех ограждений, часть площади