Расчет по предельным состояниям первой группы

4.1. Расчет нормальных сечений изгибаемых элементов

Расчет по прочности нормальных к продольной оси сечений железобетонных элементов, усиленных ФАП, следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно п.п. 4.1.24-4.1.37 настоящего Руководства. Расчет элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений допускается проводить на основе условий равновесия усилий в предельном состоянии, согласно пунктов 4.1.10-4.1.23 настоящего Руководства.

4.1.1. Расчет нормальных сечений изгибаемых элементов по прочности предполагает рассмотрение нескольких видов предельных состояний. В общем случае возможны следующие типы разрушения усиленных элементов:

а) Разрушение сжатой зоны бетона до достижения напряжений текучести в стержневой растянутой арматуре; напряжения в ФАП значительно ниже расчетных (переармированная растянутая зона);

б) Наступление текучести в растянутой стержневой арматуре и последующий разрыв внешней арматуры ФАП без разрушения сжатой зоны бетона;

в) Наступление текучести в растянутой стержневой арматуре и последующее разрушение внешней арматуры ФАП и сжатой зоны бетона;

г) Разрушения от отслоения элементов ФАП.

4.1.2. В последующих пунктах настоящего раздела в качестве общего случая рассматривается усиление прямоугольного сечения железобетонного элемента, армированного стержневой ненапряженной арматурой в растянутой и сжатой зоне. Приведенный ниже расчетный аппарат может быть применен также для проектирования тавровых и двутавровых сечений.

4.1.3. Подбор площади сечения внешней композитной арматуры проводится итерационно, задавая некоторую начальную её величину, а затем корректируя её по результатам расчетов по прочности на действие изгибающих моментов.

4.1.4. Поскольку предельное состояние сечения в общем случае не всегда сопровождается разрушением сжатой зоны бетона, то максимальные напряжения в ней могут не достигать предельных значений. Усилия во внешней арматуре ФАП определяются по величине напряжений sf, которые могут быть равными расчетной прочности на растяжение, или быть ниже её.

4.1.5. Изгибаемые элементы рекомендуется проектировать на случаи разрушения «б» и «в» (п. 4.1.1), т.к. разрушение по первому типу связано с недоиспользованием механических свойств стержневой и внешней арматуры.

4.1.6. Отслаивание ФАП может произойти, если деформация в нём не может быть воспринята основанием. Чтобы предотвратить отслаивание ФАП, нужно ограничить уровень его деформаций. Выражение (4.1) даёт оценку коэффициента условия работы ФАП km, который зависит от жесткости элемента усиления ФАП:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.1)

Первое выражение используется при nЕfttf £ 180000, а второе - при nEfttf ³ 180000.

С помощью коэффициента km из выражения (4.1) в расчетах ограничивается достижение предельной деформации разрыва ФАП, что обеспечивает отсутствие отслоения ФАП при расчетных нагрузках. С увеличением жесткости ФАП возрастает вероятность отслоения, и, соответственно, требования к ограничению деформаций становятся более строгими. Поэтому коэффициентом km по сути ограничивается предельное допускаемое усилие, возникающее в арматуре ФАП.

Допустимые предельные расчетные деформации ФАП определяются:

efu £ kmeft (4.2)

Величину достигаемых максимальных деформаций во внешнем армировании ФАП в предельном состоянии можно определить из выражения:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.3)

Допустимый уровень напряжений в ФАП определяется по закону Гука:

sfu £ Efefu (4.4)

4.1.7. Расчетная прочность внешнего армирования ФАП Rfu принимается равной значению sfu по выражению (4.4):

Rfu = sfu (4.5)

Расчетная деформация внешнего армирования ФАП при растяжении:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.6)

4.1.8. Для подбора сечения внешнего армирования ФАП следует определить уровень деформаций в конструкции от действующих нагрузок. В общем случае он будет зависеть от истории загружения и наличия трещин в конструкции. Наиболее точно начальный уровень деформаций учитывается при использовании деформационной модели расчета, рассмотренной в разделах 4.1.24 - 4.1.30 настоящего Руководства.

Ниже рассмотрен частный случай для сечения с трещиной, работающего в упругой стадии. Высота сжатой зоны бетона определяется из выражения:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.7)

Деформация наиболее удаленного от нейтральной оси сжатого волокна:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.8)

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.9)

Тогда деформация наиболее растянутого волокна сечения:

расчет по предельным состояниям первой группы - student2.ru (4.10)

4.1.9. Предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением после усиления:

Мполн = М0 + Мдоп (4.11)

Наши рекомендации