Розрахунок процесу розширення
Тиск газів у кінці процесу, МПа,
, 5.16
де δ - ступінь подальшого розширення; для карбюраторних і газових двигунів приймають δ=ε, для дизелів – δ= ;
n2 – середній показник політропи розширення, для карбюраторних двигунів n2 = 1,23…1,3; для дизелів n2 = 1,18…1,28 [1,2].
Тиск у кінці процесу розширення для карбюраторних та газових двигунів може бути Рb=0,2…0,4 МПа [1,2].
Температура газів у кінці розширення, К
Тв= 5.17
Для карбюраторних і газових двигунів Тв =1200…1500 К; для дизелів
Тв = 1000…1200 К[1,2].
Об’єм циліндра в кінці розширення, л. Vв=Vа.
6 Визначення індикаторних показників роботи ДВЗ
Метою роботи є придбання навичок з розрахунку індикаторних показників роботи ДВЗ. Зміст роботи полягає в побудові індикаторної діаграми та визначення середнього індикаторного тиску, потужності, крутного моменту, к.к.д., а також питомих індикаторних витрат палива. Середній індикаторний тиск визначається як теоретичним розрахунком так і за допомогою індикаторної діаграми.
6.1. Побудова індикаторної діаграми
Індикаторну діаграму в координатах V – р будують із метою перевірки вірогідності одержаних аналітичним способом значень параметрів робочого тіла, а також наочного представлення протікання робочого циклу ДВЗ.
Діаграму ( мал. 5.1) необхідно будувати на аркуші міліметрового паперу формату А4 або А3 у такому порядку :
1. Вибрати масштаби об’єму і тиску такими, щоб індикаторна діаграма займала всю площу аркуша, а її висота була в 1,2…1,7 разу більше від довжини;
2. Нанести на осях діаграми рівномірні шкали об’єму
V(0,1; 0,2; 0,3…л) і тиску Р (1; 2; 3…МПа);
3. Позначити на осі абсцис об’єм камери стиску Vс (Vz), л, та повний об’єм циліндра Va(Vb), л, а на індикаторній діаграмі характерні точки циклу – r, a, c, z΄, z, b.
Дані для побудови політропних процесів стиску і розширення отримують аналітичним способом [1]. Для цього робочий об’єм циліндра поділяється на частки ( не менше ніж 5), для яких визначаються значення об’ємів Vі. Відповідні їм значення тиску визначаються із залежностей:
на лінії стиску Рсі = Ра 6.1
на лінії розширення Ррі = Рz 6.2
де Vz = Vc – для карбюраторних двигунів;
Vz = ρVc – для дизелів;
ρ – ступінь попереднього розширення.
Розрахунок проміжних значень тиску виконують у таблиці (табл. 6.1.)
Значення тиску в проміжних точках діаграми
Таблиця 6.1
Vі , л | Рсі, МПа | Ррі, МПа | ||||
Нанесені на діаграму проміжні точки стиску і точки розширення з’єднують плавними кривими. Після цього добудовують процеси газообміну й одержують розрахункову індикаторну діаграму.
З метою максимального наближення розрахункової діаграми до індикаторної діаграми реального ДВЗ її слід округлити, як показано на мал. 6.1. і 6.2. При округленні враховується, що в реальному двигуні внаслідок випередження запалювання або впорскування пального робоча суміш займається ще до приходу поршня у в.м.т., і тому тиск значно підвищується в кінці процесу стискання; процес згоряння відбувається при змінному об’ємі; дійсний максимальний тиск кінця згоряння для карбюраторних і газових двигунів менший від розрахункового на 15%, тобто Рzд=0,85Рz ( точка z΄); відкриття випускного клапана до приходу поршня в н.м.т. зменшує тиск у кінці розширення.
Процеси газообміну – впуск та випуск (відповідно Ра і Рr) зображуються умовними лініями постійного тиску, які на індикаторній діаграмі проводяться приблизно на відстані в 1 мм нижче й вище від лінії атмосферного тиску Ро.
Положення точки С΄, яка відповідає початку відхилення кривої згоряння від кривої стиску, залежить від кута випередження запалювання суміші ( точка С) у карбюраторному або газовому двигуні чи початку впорскування пального ( точка f) у дизелі, і може бути визначена за формулою
Vc΄= Vс+ 6.3
де Vc΄- об’єм циліндра в точці С΄, л;
φ – кут випередження запалювання або початку впорскування пального, град. п.к.в;
l – геометричний конструктивний параметр, що являє собою відношення радіуса кривошипа до довжини шатуна;
l = 6.4
де R, Lш – відповідно радіус кривошипа та довжини шатуна, які приймаються за даними двигуна-прототипу. Якщо такі дані відсутні, то для автотракторних двигунів слід приймати l=0,2…0,3 [1,2].
Положення точки С˝ орієнтовно визначається із залежності, МПа,
РС˝ = (1,2…1,25) РС 6.5
Положення точки b΄ визначається кутом випередження випуску за прототипом, а точку b″ розташовують між точками а і b.
За індикаторною діаграмою для контролю її достовірності визначають середній індикаторний тиск, МПа,
Рід = , 6.6
де Faa′c″zb′b″a площа індикаторної діаграми, мм;
L – відстань від в.м.т. до н.м.т., мм;
mp– масштаб тиску, МПа/мм.
Розбіжність у значеннях Рі, установлених за формулою 6.6. і Рі, визначених аналітичним способом (п.п.5.6.1.) не повинна перевищувати 3%.
6.2. Визначення індикаторних показників за теоретичними розрахунками
Рі= кп,і 6.7
Дизелі:
Рі=кп,і 6.8
де кп,і – коефіцієнт повноти індикаторної діаграми, який враховує зменшення її площини внаслідок відхилення реальних процесів від теоретичних кп,і= 0,92...0,97, менше значення для дизелів більше для карбюраторних ДВЗ.
Індикаторна потужність двигуна, кВт,
Nі= 6.9
де z – число циліндрів; визначають за прототипом;
τ – тактність двигуна, для чотиритактних двигунів - τ=4, для двотактних -2
Індикаторний крутний момент, Н·м,
Мі = , 6.10
де n – частота обертання колінчастого вала двигуна (наведена в завданні для теплового розрахунку).
Індикаторний ККД двигуна.
Для двигунів, які працюють на рідкому моторному паливі,
ηі = 8,314 6.11
для газових двигунів
ηі = 317,15 6.12
Нижчу теплоту згоряння палива Qнр слід підставляти у формулу (6.4) в кДж/кг, а (5.12) – в МДж/кг.
Для карбюраторних і газових двигунів на номінальному режимі роботи індикаторний ККД знаходиться в межах ηі = 0,28…0,33; для дизелів –
ηі = 0,42…0,47 [1,2].
Питомі індикаторні витрати палива.
Для рідкого палива, г (кВт·год),
gі = 6.13
Для газового палива, м3/(кВт·год),
Vі = 6.14
Нижчу теплоту згоряння Qнр у формулі (6.13) треба підставляти в МДж/кг, а в (6.14.) – МДж/м3.
Для карбюраторних двигунів питомі індикаторні витрати палива звичайно можуть бути в межах gі = 245…300 г/(кВт·год) [1,2].
7. Визначення ефективних показників двигуна
Середній ефективний тиск, МПа,
Ре = Рі –Рм, 7.1
де Рм – середній тиск механічних витрат, МПа;
Рм = Ам + ВмСn, 7.2
Ам і Вм – дослідні коефіцієнти, які визначаються залежно від типу і конструкції двигуна:
для карбюраторних восьмициліндрових двигунів при <1,
Ам = 0,039; Вм= 0,0132;
- для карбюраторних двигунів із числом циліндрів до шести і ,
Ам = 0,034; Вм= 0,0113;
- для карбюраторних двигунів із числом до шести і >1,
Ам = 0,049; Вм= 0,0152;
- для чотиритактних дизелів із неподільними камерами згоряння
Ам = 0,089; Вм= 0,0118;
- для передкамерних дизелів
Ам = 0,083; Вм= 0,0125;
- для автотракторних двигунів : Рм = 0,14…0,25 МПа [1].
Сп – середня швидкість поршня, м/с,
СП= 7.3
де S – хід поршня, м.
Для карбюраторних двигунів ефективний тиск може бути:
Ре=0,5…0,75МПа; для дизелів Ре=0,55…0,85МПа[1,2].
Ефективна потужність, кВт,
Nе= , 7.4
Ефективний крутний момент, Н·м,
Ме= 7.5
Ефективний ККД
ηе=ηі·ηм, 7.6
де ηм - механічний ККД
ηм= 7.7
Механічний ККД для карбюраторних і газових двигунів знаходиться в межах ηм = 0,7…0,85; для дизелів ηм = 0,7…0,82 [1,2].
Ефективний ККД для карбюраторних двигунів звичайно може бути
ηе = 0,23…0,28, для дизельних ηе = 0,32…0,40[1,2].
Питомі ефективні витрати палива.
Для рідинних палив, г/(кВт·год),
gе= 7.8
Для газових палив, м3/(кВт·год),
Vе= 7.9
Для карбюраторних двигунів gе = 275…325 г/(кВт·год); для дизелів
gе = 215…245 г/(кВт·год); [1,2].
Години витрати палива.
Для рідинних палив, кг/год,
Gт=Nеgе10-3 7.10
Для газового палива, м3/год,
Gт=Nеgе 7.11
Літрова потужність двигуна , кВт/л,
Nл= 7.12
Для карбюраторних двигунів Nл=7…15кВт/л[1,3].
Результати теплового розрахунку з метою подальшого аналізу та контролю отриманих результатів, а також порівняння потужно-економічних показників розрахованого двигуна з прототипом зводять у таблицю, форма якої наведена в додатку 1.
За контрольні параметри необхідно приймати параметри стану робочого тіла в характерних точках окремих процесів робочого циклу
(а, с, z, b, r), індикаторні та ефективні показники для ДВЗ. Якщо значення будь-якого параметра виходять за межі зміни даної величини, то необхідно перевірити розрахунки, а при відсутності помилок пояснити таку розбіжність.
Література
1. Автомобільні двигуни / за ред. І.І. Тимченка.-Харків: Основа, 1995.-460с.
2. Болтинский В.Н. Теория, конструкция и расчет тракторных и автотракторных двигателей.-М.:сельхозиздат, 1962.-150с.
3. Гуревич А.М., Сорокин Е.М. Тракторы и автомобили.-М.: Колос, 1978.-200с.
4. Дивгатели внутреннего сгорания /Под ред. А.С.Орлина, М.Г. Круглов. Машиностроение, 1983.-372с.
5. Ленин И.М. Теория автомобильных и тракторных двигателей.-М.: Машиностроение, 1969.-365с.
6. Нигматулин И.Н. и др. Тепловые двигатели.- М.: Высш. Шк. 1974.-375с.
7. Ховах М.С. Автомобильные двигатели.- М.: Машиностроение, 1977.-591с.
8. Тимченко І.І. Автомобільні двигуни. Теорія робочого циклу, системи живлення і наддування, динаміка і зрівноваженість.- К.: УМКВО, 1990.-256с.
9. Хачиян А.С. Двигатели внутреннего сгорания.- М.: Высшая школа, 1985.-250с.
ЗМІСТ
1. Загальні відомості про теоретичні цикли ДВЗ 3
2.Дослідження ідеальних циклів ДВЗ 4
3.Розрахунок процесу стиску 11
4.Розрахунок складу продуктів згоряння палива 14
5.Розрахунок процесу згоряння та розширення 17
6.Визначення індикаторних показників в роботі ДВЗ 21
7.Визначення ефективних показників двигуна 24
8.Література 27
9. Додатки 29...30
Додаток 1