Расчет прочности панели по наклонному сечению.
Расчёт выполняют для обеспечения прочности сечения на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами и на действие поперечной силы по наклонной трещине.
Исходные данные:
Q; h= 0,22 м; b; Rbt; Rsw; .
1.
2.
где bст - ширина сечения
s - расстояние между хомутами , измеренное по длине элемента
Asw - площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение.
(при отсутствии расчетной поперечной арматуры).
3. Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами
.
где - коэффициент принимаемый равный для бетона;
- тяжелого, мелкозернистого и ячеистого 0,01
- легкого 0,02
Условие соблюдается, размеры поперечного сечения панели достаточны.
4. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с. Влияние свесов сжатых полок (при Z ребрах):
Влияние продольного усилия обжатия
5. Определяем коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:
Вычисляем принимаем ,
где - коэффициент, учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:
- тяжелого и ячеистого 2
- мелкозернистого 1,7
- легкого при марке по средней прочности:
- 1900 и более 1,9
- 1800 и менее при мелком заполнителе
- плотном 1,75
- пористом 1,5
В расчетном наклонном сечении
Qbmin– поперечное усилие, воспринимаемое бетоном
Определяем длину проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента:
Принимаем наименьшее из двух полученных значений.
Если то по расчету поперечная арматура не требуется.
В ребрах устанавливаем конструктивно каркасы из арматуры ∅5 класса Вр-I. По конструктивным требованиям при h≤450 мм на приопорном участке l1=l/4 шаг стержней и S≤15 (см) принимаем S кратным 5 см. В средней половине панели поперечные стержни можно не ставить, ограничиваясь их постановкой только на приопорных участках. Чтобы обеспечить прочность полок панели на местные нагрузки, в пределах пустот в верхней и нижней зонах сечения предусмотрены сетки С-1 и С-2 из арматуры класса Вр-I ∅4 мм. Расчет прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента.
Подбор монтажной петли
2.8.1. Определяем массу плиты:
Мн =
М = Мр= Мн · γf · Кдин.
Кдин=1,6
2.8.2. Определяем массу элемента, приходящуюся на одну петлю:
m1= М ÷ nр
2.8.3. Определяем диаметр петли (пособие к СНиП 2.03.01-84 т.49). Принимаем петлю Ø из арматуры класса. Масса, которую способна выдержать петля:
m=700кг > m1
Выбираем тип петли
а1 = 3d
где d - диаметр принятой петли
а2= 6d
R = 30мм
r= 20мм
2.8.5. Определяем высоту проушины петли - hе (т.48)
hе = 60мм
2.8.6. Определяем длину lS и глубину hb запуска концов ветвей петли в бетон изделия:(т.50)
Нормативная кубиковая прочность бетона в момент подъема элемента:
Rbn= 0,7В
В - класс бетона на осевое сжатие
lS= 30d
hb= 20d
Принимаем:
hb
а1
а2
lS
L = h – R – r
2.8.7. Определяем длину петли:
Lпетли = 2а1 + 2а2 + 2l + 3Пr + ПR
Конструирование плиты
Основные геометрические параметры плиты устанавливают при разработке конструктивного решения (п. 3.1). Количество и размещение продольной и поперечной рабочей арматуры назначают по результатам подбора продольной (п. 3.3.1) и поперечной (п. 3.3.2) арматуры.
Для предотвращения образования трещин на верхней поверхности плиты от усилия предварительного обжатия на концевых участках каркасов в зоне действия максимальных поперечных сил устанавливают дополнительные стержни класса А—III на длине не менее 2h0. Площадь поперечного сечения этой арматуры должна составлять не менее 0,002bh0.
По всей верхней поверхности плиты укладывается горизонтальная арматурная сетка для «распределения» местных нагрузок, а восприятия напряжения от усадки бетона, усилий при изготовлении, транспортировке и монтаже, предварительного обжатия, случайных механических воздействий и др. Площадь ее поперечного сечения может быть назначена, исходя из минимального процента армирования, равного 0,05%,
У концов плиты ниже напрягаемой арматуры устанавливают горизонтальные корытообразные сетки для предотвращения трещин вдоль напрягаемых стержней в зоне анкеровки и их продергивания. Длина каждой сетки — не менее 20 см и не менее 20 диаметров напрягаемой арматуры, диаметр стержней сеток — 3-4 мм, шаг— 50-100 мм, защитный слой — 10 мм.
У нижней грани плиты в середине пролета предусматривается такая же, но плоская горизонтальная распределительная сетка длиной 40—50 см.
В плите необходимо предусмотреть 4 монтажные петли, заглубленные в бетон. Петли устанавливают над пустотами. Для возможности строповки в пустотах у петель предусматривают отверстия. Диаметр петель устанавливают расчетом, в курсовом проекте можно принять петли Ø12 A-I.
Для обеспечения сопротивления смятию плиты на опорах от вертикальной нагрузки вышележащих стен и опорного давления., а также ликвидации «мостика холода» концевые участки пустот на длине 15 см заделывают с одного конца бетонными пробками, с другого — предусматривают сужение пустот.
По результатам расчета и конструирования в пояснительной записке необходимо провести эскиз армирования плиты, пример которого дан на рисунке 6.
Рис. 8. Пример армирования многопустотной плиты
Список используемой литературы
- Байков В.Н., Стронгин С.Г. «Железобетонные конструкции». - М.; Стройиздат, 1980. - 364с., ил.
- Мандриков А.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций». М.; Стройиздат, 1979. - 419с., ил.
- Бондаренко В.М., Судницын А.И., Назаренко, В.Г. «Расчет железобетонных и каменных конструкций». - М.; Высш. Шк., 1988. - 304с., ил
- А.А. Крутилин; «Методические указания к курсовому проекту» - Михайловка: СФ ВолгГАСУ, 2007.-28 с.
- Попов Н.Н., Забегаев А.В. «Проектирование и расчет железобетонных конструкций» - М.; Высш. Шк., 1985. - 319с., ил.
- СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия