Общие сведения о курсовом проекте

ВВЕДЕНИЕ

Курсовой проект выполняется студентами, обучающимися по направлениям подготовки «Металлургия» и«Материаловедение и технологии материалов», после завершения производственной практики и прослушивания курсов «Материаловедение», «Тепломассообмен» и «Основы технологического процесса термической обработки».

В процессе работы над проектом и при последующей его защите перед комиссией студент должен показать умение самостоятельно решить технические вопросы производства: проектирование технологических процессов, расчет и конструирование оборудования. Разработка указанных вопросов должна производиться с использованием теоретических знаний, полученных при изучении курсов металлургического цикла.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КУРСОВОМ ПРОЕКТЕ

СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

Курсовой проект состоит из расчётно-пояснительной записки объемом 40-50 страниц рукописного текста и графической части (2,5…3,0 листа формата A1).

Расчётно-пояснительная записка включает в себя:

— титульный лист;

—задание;

— аннотацию или реферат;

— оглавление;

— сравнение отечественных и зарубежных технологий и решений;

— технологическую часть;

— выбор, описание и расчет оборудование;

—планировка участка (отделения);

— библиографический список;

— приложение.

Правила оформления титульного листа, аннотации, оглавления, введения, разделов пояснительной записки, графического материала и списка используемой литературы даны в стандарте предприятия «Курсовая и выпускная квалификационная работа. Требования к содержанию и оформлению. СТПЮУрГУ 21-2008» [1].

Графическая часть курсового проекта содержит следующие чертежи:

— нагревательного устройства или печи – 1…2 листа;

— режим термической обработки и свойства стали – 0,5…1 лист;

— планировку участка или отделения – 0,5 листа.

— химический состав стали и диаграмма распада переохлажденного аустенита – 0,5...1 лист

ВЫБОР И ОПИСАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ

Основанием для выбора и расчета количества технологического оборудования служат годовая программа, эффективный фонд времени работы оборудования и его производительность.

В этот раздел входят:

— выбор и краткое описание основного, дополнительного и вспомогательного оборудования;

— описание разработанных в проекте конструкций;

— технологические и технические характеристики разработанного и стандартного оборудования;

— расчеты основного и вспомогательного оборудования;

Выбор оборудования проводят путем сопоставления 2…3 типов нагревательных, охлаждающих и вспомогательных устройств, пригодных для выполнения принятых в проекте операций термической обработки, и обосновываются применение наиболее экономичных и совершенных в техническом отношении конструкций, контролируемых атмосфер и охлаждающих сред. Технические характеристики проектированного и выбранного по справочникам оборудования приводятся в виде таблиц, которые можно вынести в приложение.

Затем выполняют расчеты времени и нагрева деталей, теплотехнические расчеты термических печей и установок, расчеты нагревателей и горения газового топлива.

РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

2.1. РАСЧЁТЫ ВРЕМЕНИ НАГРЕВА И ОХЛАЖДЕНИЯ
МЕТАЛЛА ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ

Нагрев металла является одной из главных операций термической обработки, характеризуемой температурой, продолжительностью нагрева и скоростью охлаждения.

Продолжительность нагрева зависит от способа передачи тепла нагреваемому изделию. В соответствии с этим различают два метода нагрева: 1) прямой нагрев — нагрев металла внутренним теплом, генерируемым внутри изделия (электроконтактный, индукционный); 2) косвенный нагрев — нагрев металла внешними источниками тепла (в топливных и электрических печах, открытым факелом).

При выборе метода нагрева изделий необходимо учитывать технологические требования термической обработки и скорости, равномерности и точности нагрева до установленной температуры, а также экономическую целесообразность применения выбираемого способа нагрева.

В настоящее время в термических цехах чаще применяется косвенный нагрев в печах, при котором практически не ограничиваются размеры и форма изделий, в широком интервале (от 100 до 1400 °С и выше) может задаваться конечная температура нагрева, обеспечивается высокая равномерность и точность нагрева до заданной температуры, а также возможна продолжительная выдержка изделий при заданной температуре.

Для нагрева при термической обработке изделий из стали и сплавов применяются как электрические, так и топливные печи. Для нагрева изделий из алюминиевых сплавов чаще применятся электрические печи с искусственной циркуляцией воздуха и печи аэродинамического подогрева (ПАП).

Нагрев тонких изделий

Время нагрева тонкого изделия в электрической печи периодического действия зависит от начальной температуры изделия и мощности печи. График нагрева изделия приведен на рис. 3.

Рис. 3. График нагрева тонкого изделия в печах периодического действия

Процесс нагрева разбивают на два этапа.

Первый этап — от начала нагрева до достижения в камере печи заданной температуры — характеризуется тем, что вследствие низкой температуры садки она поглощает всю выделяющуюся в камере печи полезную мощность, и нагрев изделий осуществляется при постоянном тепловом потоке. Тепловой поток, воспринимаемый единицей поверхности нагреваемых изделий,

,

(28)

где P_п — мощность печи; P_пот — мощность тепловых потерь печи; F_изд — тепловоспринимающая поверхность изделий.

Для высокотемпературной печи уравнение теплопередачи примет вид

.

(29)

Здесь C_пр — приведённый коэффициент лучеиспускания:

,

(30)

где e_п и e_изд — степень черноты печной кладки и изделия; F_изд и F_п — поверхность изделия и стен печной камеры; T_п и T_изд — текущие значения температур печи и изделия.

Конец первого и начало второго этапа характеризуются достижением заданного значения температуры рабочего пространства. Температура тонких изделий в соответствии с формулой:

.

(31)

Количество тепла, воспринятое изделием за период первого этапа, равно q_п F_изд t₁, где t₁ — длительность первого этапа. Это тепло пойдёт на нагрев изделия от начальной температуры до , поэтому

(32)

и, следовательно,

,

(33)

где G — масса изделий; c — средняя удельная теплоёмкость.

Для низкотемпературных печей и для печей с принудительной циркуляцией необходимо учитывать конвекцию, поэтому уравнение теплоотдачи будет иметь вид

.

(34)

Здесь q_п — тепловой поток, воспринимаемый единицей поверхности изделия, — может быть определён из уравнения (8), а a_изл — коэффициент теплоотдачи излучением:

.

(35)

Коэффициент a_конв зависит от характера конвекции, формы изделия и параметров среды и может быть рассчитан по соответствующим формулам. Для печей с естественной конвекцией он может быть принят равным в среднем 10 –15 Вт/(м²·°C).

С учётом этого для момента времени, соответствующего достижению заданного значения T_п, будем иметь

.

(36)

Длительность первого этапа t₁ может быть определена из уравнения (13).

По достижении печью заданного значения температуры начинает работать терморегулятор, поддерживающий её неизменной; мощность печи при этом снижается. В течение второго этапа нагрев изделий будет осуществляться при постоянной температуре печи, и время нагрева может быть определено по формуле (21).

Нагрев массивных изделий

Как и в предыдущем случае, разбиваем процесс нагрева на два этапа: первый этап — нагрев при постоянном тепловом потоке, второй этап — нагрев при постоянной температуре печи (рис. 4).

Рис. 4. График нагрева массивного изделия
в электрической печи периодического действия

На первом этапе изделия будут нагреваться тепловым потоком q_п, который определяется по формуле (8). Время первого периода нагрева для бесконечной пластины толщиной 2S и для бесконечного цилиндра. К концу периода в изделии установится регулярный тепловой режим, характеризующийся постоянным внутренним температурным перепадом для пластины и для цилиндра.

К концу первого и к началу второго периода нагрева температура поверхности пластины достигнет , а температура центраt ;

для цилиндра и . В дальнейшем во время нагрева в регулярном режиме температуры поверхности и центра изделия будут увеличиваться пропорционально времени с постоянной скоростью. Время регулярного режима может быть определено по формулам: для пластины

,

(37)

а для цилиндра

,

(38)

где c — средняя удельная теплоёмкость; r — плотность материала; S — половина толщины изделия; и — температура поверхности изделия в начале и в конце регулярного режима; R — радиус цилиндра.

Отсюда длительность первого этапа нагрева бесконечной пластины

,

(39)

а бесконечного цилиндра

.

(40)

Температура поверхности изделия к концу первого этапа

.

(41)

Второй этап нагрева изделия осуществляется при постоянной температуре печи. При расчёте нужно учитывать, что к моменту начала второго этапа по сечению изделия (для плиты) установится параболическое распределение температуры. При этом может быть принято среднее значение температуры в сечении изделия: для плиты

,

(42)

для цилиндра

.

(43)

В этом случае расчёт времени нагрева на втором этапе до заданной температуры может быть осуществлён с использованием графиков Д.В. Будрина с тем лишь изменением, что относительные температуры будут

(44)

и

.

(45)

При расчёте времени второго этапа нагрева массивных изделий в число Био подставляют средние значения коэффициента теплоотдачи a.

Расчёт времени нагрева насыпных немонолитных загрузок может быть осуществлён так же, как и монолитных, с учётом их насыпной плотности и эквивалентного коэффициента теплопроводности (табл. 2).

Таблица 2

Насыпная плотность и эквивалентный
коэффициент теплопроводности l насыпных загрузок

Вид загрузки	Насыпная плотность, кг/м3	l, Вт/(м·°C)
Стальные мелкие болты и гайки (d = 10…12 мм)	1650…1800	4,65
Стальные шарики (d = 10…12 мм)		6,98…10,5
Стальные ролики (d = 12…30 мм)		8,14…11,6
Стальные тонкие кольца		17,4…19,8
Стальные детали в металлической стружке		0,81
Стальная проволока в бунтах	—	2,3…3,5
Стопа листов толщиной 1 мм	—	0,47…0,58

Если задача периода выдержки заключается лишь в снижении внутреннего перепада температур до определённого минимума, то при нагреве массивных тел при t_п = const можно, задавшись этим допустимым внутренним перепадом, получить его в конце второго этапа нагрева. Следовательно, два периода — нагрев и выдержка — в данном случае сливаются в один.

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ПЕЧИ

Приходные статьи

1. Тепло от горения топлива

,

(56)

где — низшая теплотворность топлива; B — часовой расход топлива.

2. Физическое тепло топлива

.

(57)

Здесь c_т — средняя теплоёмкость топлива; t_т — температура подаваемого в печь топлива.

3. Физическое тепло подогреваемого воздуха

,

(58)

где a — коэффициент избытка воздуха (1,05…1,17); L₀ — теоретически необходимое количество воздуха на единицу топлива; c_в — средняя теплоёмкость воздуха; t_в — температура подаваемого в печь воздуха.

4. Физическое тепло нагреваемого металла

.

(59)

Здесь П — производительность печи; c_м — средняя теплоёмкость металла; t_м — температура загружаемого в печь металла.

5. Тепло экзотермических реакций (к ним относятся реакции окисления металла)

,

(60)

где q — удельная теплота экзотермической реакции; m — масса прореагировавшего вещества; t — время реакции.

Таким образом, если нагревается холодный, не подогретый металл, а топливо и воздух тоже не греют, то приход тепла выражается только в тепле от горения топлива (первая статья).

3.1.2. Расходные статьи

1. Тепло на нагрев металла

.

(61)

Здесь П — производительность печи; С_ср — средняя теплоемкость металла в интервале температур от t_мн до t_мк; t_мк — температура выгружаемого из печи металла; t_мн — температура загружаемого в печь металла.

Для печей периодического действия

,

(62)

где G — масса изделий, а t_н — время нагрева изделий в печи.

2. Потери тепла на нагрев приспособлений

.

(63)

Здесь q_пр — масса приспособлений, нагреваемая в единицу времени; C_cp.пр — средняя теплоемкость металла приспособления в интервале температур от t_н до t_к; t_н — температура загружаемого в печь приспособления; t_к — температура выгружаемого из печи приспособления.

3. Тепло, теряемое вследствие теплопроводности кладки. При стационарном теплообмене потери тепла через многослойную кладку определяются по формуле

,

(64)

в которой t_п — температура рабочего пространства печи; t₀ — температура воздуха в цехе; S₁, S₂, S₃ — толщины отдельных слоёв кладки; l₁, l₂, …, l_n — коэффициенты теплопроводности слоев; F₁, F₂, …, F_n — средние площади слоёв кладки; a_в — коэффициент теплопередачи от наружной поверхности кладки в окружающую среду; F_нар — площадь наружной поверхности кладки.

Для определения F₁, F₂, …, F_n и F_нар необходимо иметь эскиз футеровки печи, пользуясь которым рассчитывают размеры каждого слоя, причём упрощенно они могут быть найдены по диагональным стыкам. Зная эти размеры, можно оценить внутреннюю F_вн и наружную F_нар площади кладки, а также площади между отдельными слоями F₁₂, F₂₃,

Рис.5. Эскиз к расчёту потерьтепла теплопроводностью через стенку печи

… Далее рассчитывают средние площади отдельных слоёв:

; , и т.д.

(65)

Коэффициент теплопередачи от наружной поверхности кладки к окружающей среде a_в принимают обычно равным 18 Вт/(м² К) для пламенных печей и 12 Вт/(м² К) для электрических. Меньшие значения a_в для электрических печей обусловлены тем, что эти печи имеют большую теплоизоляцию и, следовательно, меньшую температуру внешней поверхности кладки.

Коэффициенты теплопроводности огнеупорных теплоизоляционных материалов обычно рассчитывают по формуле

,

(66)

где a и b — постоянные, характеризующие материал; t_ср — средняя температура слоя.

Если принять температуру внутренней поверхности футеровки равной температуре печи t_п и обозначить температуры между отдельными слоями через t₁₂, t₂₃ и т.д., а температуру наружной поверхности кладки через t_нар, то средние температуры первого, второго и других слоёв

; ; …; .

(67)

Для того, чтобы правильно определить коэффициенты теплопроводности отдельных слоёв, необходимо знать t. Расчёт теплопотерь через кладку производят методом приближения. Сначала задаются какими-либо значениями t, затем определяют теплопотери через кладку Q_кл. После этого уточняют полученные значения.

Тепловые потери через кладку

.

(68)

Здесь R₁, R₂,¼, R_n — тепловые сопротивления слоёв кладки; R_нар — сопротивление передаче тепла от поверхности кладки окружающей среде.

Тепловой поток, проходящий через стенку, постоянен, поэтому

; .

(69)

и т.д., откуда

.

(70)

Если полученные в результате проверки температуры будут отличаться от выбранных не более чем на 10°С, то расчёт произведён правильно. Если разница превышает эту величину, то задаются t_нар, t₁₂, …, t_n,n–1, близкими к полученным при проверке, и снова производят расчёт и проверку до тех пор, пока проверка не даст хорошего совпадения.

Расчёт потерь тепла через многослойную кладку может быть выполнен с применением компьютера.

4. Потери тепла излучением в открытые окна и дверцы

,

(71)

где e — степень черноты излучаемого тела (стенки печи, печные газы, нагретый металл);

F — площадь отверстия;

j — коэффициент диаграфмирования;

T_п — абсолютная температура излучающего тела;

T_в — абсолютная температура воздуха в цехе;

— относительное время, в течение которого дверца бывает открытой;

t_откр — суммарное время, когда дверца бывает открытой во время работы печи;

t_общ — общее время работы печи.

5. Потери тепла, обусловленные «тепловыми короткими замыканиями»

Для термических печей многих типов потери тепла вследствие нарушения сплошности кладки (термопарными трубками, выводами нагревателей, направляющими и осями роликов и т.п.) рекомендуется оценивать величиной, равной 50% от потерь тепла стенками.

.

(72)

6. Потеря тепла с отходящими дымовыми газами

,

(73)

где V_пг — объем продуктов горения, получаемый при сгорании единицы топлива;

i_пн — теплосодержание продуктов горения.

Для предварительных оценок рекомендуется принимать следующие температуры продуктов сгорания, покидающих печь:

а) методические печи при холодном посаде углеродистой стали —

t_пг = 800¼1000°C, в среднем t_пг = 900°C;

б) полуметодические печи с поштучной загрузкой и выгрузкой изделий t_пг = 1050¼1100°C;

в) камерные печи с поштучной загрузкой и выгрузкой изделий — t_пг = t_мк + (50¼100)°C.

7. Потери тепла с охлаждающей водой

,

(74)

где D_в — часовой расход воды;

C_в — теплоемкость воды;

t_н — температура нагретой воды (t_н = 45...50°С);

t_х — температура холодной воды (t_х = 15...20°С).

8. Потери тепла на аккумуляцию в слое кладки

;	(75)
.	(76)

Здесь V_сл — объем слоя кладки;

r_сл — плотность слоя кладки;

C_сл — средняя теплоемкость слоя кладки;

t_ср.сл — средняя температура в конце нагрева слоя кладки;

t_в — температура воздуха в цехе;

t_ц — время цикла, то есть время непрерывной работы печи.

Для печей с большим циклом работы эта статья носит условный характер и существенного значения не имеет.

9. Затраты тепла на нагрев контролируемой атмосферы

,

(77)

где q_ат — средний расход атмосферы [10];

C_ср — средняя теплоемкость атмосферы в интервале температур t_к¼t₀;

t₀, t_к — начальная и конечная температуры атмосферы.

Прочие потери тепла составляют 3…5% от Q_расх. Для электрических печей не рассчитывают Q_дым, Q_выб, а для пламенных Q_подс.

Приходная статья для электрических печей одна — тепло, выделяющееся при прохождении электрического тока через нагреватели.

Результаты расчетов всех расходных и приходных статей сводят в таблицу (табл. 3).

Таблица 3 – Тепловой баланс печи

Статьи прихода	кВт	%	Статьи расхода	кВт	%
1. Тепло, полученное при сжигании топлива 2. Тепло, вносимое подогретым воздухом 3.....			1. Полезное тепло на нагрев металла 2. Тепло, расходуемое на нагрев приспособлений 3. Тепло. теряемое теплопроводностью через кладку печи 4......
Итого			Итого

Расход тепла определяют из уравнения теплового баланса. Полученное значение увеличивают на 10…20% (с учетом форсирования нагрева и возможности работы печи на худших сортах топлива) для печей непрерывного действия и на 20…100% дляпечей периодического действия . Таким образом,

.

(78)

Для электрических печей установочную мощность определяют из расчетной:

.

(79)

Коэффициент полезного действия для термических печей определяется по формуле

.

(80)

где Q_м — тепло, идущее на нагрев металла;

Q_расх — суммарные затраты тепла печью выбранной конструкции.

Обычно КПД топливных печей 10…40% , а электрических 50…80%, так как в последних нет потерь тепла с отходящими газами. Электрические печи (ванны) имеют КПД 30…40%, потому что много тепла излучается зеркалом ванны.

Расчет нагревателей

В основе всех расчетных методик, независимо от принадлежности нагревателей к первой, второй или третьей группе, лежит определение удельной поверхностной нагрузки нагревателя W. Так как из практических соображений сечение материала нагревателя выражается в миллиметрах, а его длина — в метрах, то для приведения к удобной размерности в системе СИ удельную поверхностную нагрузку принято выражать в ваттах на квадратный сантиметр реальной поверхности нагревателя (Вт/см² или кВт/м²). Она зависит от температуры нагрева изделия, способа передачи тепла, конструкции, материала и температуры нагревателя и ряда других факторов.

Во всех случаях для расчета нагревателей необходимо иметь следующие исходные данные:

N_å — установленную мощность всей печи или каждой ее зоны в кВт, которая определяется в результате расчета теплового баланса с учетом коэффициента запаса мощности k_зап= 1,2¼1,6. Чем больше мощность и размеры печи (зоны), тем меньше берется коэффициент k_зап;

U— напряжение питающей сети, В. Для начала расчета принимается промышленное напряжение (380 или 220 В). В процессе расчета оно уточняется и при необходимости в схему включается понижающий, реже —повышающий трансформатор.

t_м— температура нагрева металла, °С. В зависимости от нее и с учетом способа передачи выбирается материал нагревателя и его максимальная рабочая температура:

tн= tм+ (50...200) °С ;

(81)

r_t — удельное электросопротивление материала, мкОм·м (Ом·мм²/м). Оно выбирается в зависимости от принятой t_Н.

Затем рассчитывается удельная поверхностная нагрузка W,определяется сечение и длина нагревателя. Под «нагревателем» в данном случае понимается произвольное количество последовательно включенных секций одинаковой конструкции, формы, сечения и выполненных из одного материала.

Часто приходится сначала выбрать число нагревателей, и тогда в расчет вводится N₁ — мощность одного нагревателя: N₁ = N_å/n, где n — число нагревателей.

В лабораторных и небольших полупромышленных печах число нагревателей может быть 1, 2 или 3. Для промышленных печей число нагревателей кратно 3, так как они включены на трехфазный ток.

Расчетные методики нагревателей первой, второй и третьей групп различаются способом вычисления W в зависимости от типа передачи тепла от нагревателя к изделию, конструкции и материала нагревателя и ряда других факторов.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ
ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ

1. Текст пояснительной записки выполняется по ГОСТ 2.304-81 рукописным способом чёрными чернилами или пастой на одной стороне листа белой бумаги формата 210´297 мм.

Допускается текст пояснительной записки выполнять синими чернилами или пастой.

Высота букв и цифр не менее 2,5 мм. С разрешения руководителя проекта ПЗ может быть отпечатана через два интервала. Формулы в машинописный текст вносятся от руки.

Заголовки и подзаголовки ПЗ не подчёркиваются и не выделяются другим цветом.

Описки, опечатки и графические неточности, обнаруженные в процессе выполнения документа, допускается исправлять подчисткой или закрашиванием белой краской и нанесением на тои же месте исправленного текста рукописным (или другим) способом чёрной пастой чернилами или тушью.

2. Рамку и основные надписи на листах пояснительной записки курсового и дипломного проектов следует выполнять по формам в соответствии с ГОСТ 2.106-96 и ГОСТ 2.104-68 (прил. 1). В форме 2а (рис. 3) допускается опустить графы (14), (15), (16), (17) и (18).

3. Текст ПЗ должен излагаться кратко, технически и стилистически грамотно. Не допускается дословное воспроизведение текста из литературных источников, не рекомендуется обширное описание общеизвестных материалов. Достаточно привести техническую характеристику и принципиальные особенности, имеющие значение для проекта.

При повторном определении тех или иных параметров и величин допускается промежуточные выкладки опускать и приводить лишь конечные результаты со ссылкой на методику их получения или свести их в таблицу.

4. Записка должна разделяться на разделы и подразделы. Каждому разделу пояснительной записки присваивается номер, обозначаемый арабскими цифрами без точки.

При наличии подразделов их номера состоят из номера раздела и порядкового номера подраздела с точкой между ними. В конце точка также ставится (например, 2.3.).

Подраздел допускается разбивать на пункты, нумерация которых выполняется аналогично, например, 1.2.3 означает: раздел первый, подраздел второй, пункт третий.

Наименование разделов и подразделов должны быть краткими и соответствовать содержанию. Записывают эти наименования в виде заголовка с

абзаца (отступление на 15–17 мм) строчными буквами (кроме первой прописной).

Переносы слов в заголовках не допускаются. Точку в конце заголовка не ставят. Если заголовок состоит из двух предложений их разделяют точкой.

5. Расстояние между заголовками и последующим текстом должно быть равно 15 мм. Расстояние между заголовками раздела и подраздела — 8 мм.

Расстояние между последней строкой текста и последующим заголовком рекомендуется 10–15 мм. Пример выполнения текста дан в приложении 2.

6. Применяемые термины и определения должны быть едиными и соответствовать установленным стандартам или, при их отсутствии, являться общепринятыми в технической литературе.

7. При наличии расчётов в пояснительной записке, они в общем случаи, должны содержать:

— эскиз или схему рассчитываемого изделия;

— задачу расчета (с указанием, что требуется определить);

— данные для расчёта;

— условия расчёта;

— расчёт;

8. Условные буквенные обозначения математических, физических и других величин, а также сокращения слов в тексте и надписях под рисунками должны соответствовать государственным стандартам (ГОСТ 2.321-84).

Если в записке принята особая система сокращения слов или наименований, то должен быть приведён перечень принятых сокращений, который помещают в конце ПЗ перед списком литературы.

9. Наименование изделия на титульном листе, в основной надписи ПЗ и при первом упоминании в тексте записки должно быть полным и одинаковым с наименованием его в основном графическом документе (ГОСТ 2.105-95). В последующем тексте допускается употреблять сокращенное наименование изделия и произвольный порядок слов в наименовании, например, «Рама трактора ДЭТ-250 в сборе».

10. Значения символов и числовых коэффициентов, входящих в формулы, должны быть приведены непосредственно под соответствующими формулами, например:

S=Vt, (1)

где S — пройденный путь, м;

V — скорость движения, м/с;

t — время, с.

Все формулы должны быть пронумерованы арабскими цифрами в скобках, которые располагают против формулы в крайнем правом положении.

Ссылки в тексте на номер формулы дают в скобках, например, «...в формуле (1)...».

11. Когда в тексте записки приводится ряд числовых величин одной размерности, единица измерения указывается только в конце ряда, например: 10, 15, 47 кВ.

Единицы измерения в тексте следует приводить в единицах международной системы (СИ) — по ГОСТ 8.417. Допускается приводить в круглых скобках рядом с величинами в принятой системе единиц значения величины в системе единиц использованной в первичном документе или в работе.

12. Все иллюстрации в ПЗ (эскизы, схемы, графики) называются рисунками и их нумеруют в пределах раздела. Номер рисунка в разделе, например, рис.1.1. Допускается сквозная нумерация рисунка в пределах всего документа, например, рис.2. На все иллюстрации в тексте ПЗ должны быть ссылки (первая — делается в виде «рис.5.3», а на все последующие в виде «см. рис. 5.3». Иллюстрации должны размещаться в тексте не ранее той страницы, на которой содержится первая ссылка на нее, но необязательно сразу же после этой ссылки. Иллюстрации имеют наименование и при необходимости пояснительные данные (подрисуночный текст). Пример выполнения рисунков приведен в приложении 3.

13. Иллюстрации, таблицы, программы и другие документы для расчётов на ЭВМ или текст вспомогательного характера допускается давать в виде приложений к ПЗ. Иллюстрации и таблицы в приложениях нумеруются.

В тексте ПЗ на все приложения должны быть ссылки, а в оглавлении ПЗ следует перечислить все приложения с указанием их номера и заголовка.

При выпуске приложений отдельным документом в виде альбома на его титульном листе под наименованием указывают слово «Приложение». Основную надпись (форма 2) помещают на странице, следующей за титульным листом, а на последующих страницах — надпись по форме 2а (приложение 1, рис.3 и 4).

14. Цифровой материал записки оформляется в виде таблиц по ГОСТ 2.105-95 каждая таблица должна быть пронумерована. Нумерация таблиц производится по такой же схеме, что и рисунки (в пределах раздела, главы либо всего текста ПЗ). Таблица и ее номер помещается над левым верхним углом ее на уровне левого края поля таблицы. Название таблицы помещается после номера таблицы. Примеры выполнения таблиц приведены в приложении 4.

Если строки или графы таблицы выходят за формат страницы, таблицу делят на части, которые в зависимости от особенностей таблицы, переносят на другие листы или помещают на одном листе рядом или под передней частью, при этом в каждой части таблицы повторяют её заголовок и боковик. Слово «Таблица», её номер и заголовок указывают один раз над первой частью таблицы, а над другими частями пишут слова «Продолжение таблицы» с указанием её номера.

Графу «№ п/п» в таблицу не включают. При необходимости нумерации показателей или других данных порядковые номера указывают в боковине таблицы перед её наименованием.

Повторяющийся в графе таблицы текст допускается заменять словами «то же», которые далее заменяются кавычками. Не допускается заменять кавычками в таблицах повторяющиеся цифры, математические и другие символы, марки материалов и т.п. Если цифровые данные в графах таблицы выражены в различных единицах физических величин, их указывают в подзаголовки каждой графы.

Слова «более», «не более», «менее», «не менее» и др. должны быть помещены в одной строке или графе таблицы с наименованием соответствующего показателя (после единицы физической величины), если они относятся ко всей строке или графе.

Числовые значения величин