Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов

Чистый никель не отличается высокой жаропрочностью: при 800°С его Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru . При легировании никеля хромом его длительная прочность возрастает на 25-30% в результате увеличения сил межатомный связи.

Алюминий сильно повышает жаропрочность, что обусловлено формированием упрочняющей g¢-фазы (Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru Al), количество которой возрастает от 5 до 42% с увеличением количества алюминия от 0,5 до 4%.

Легирование титаном до 2,5-3% способствует образованию интерметаллида Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru Ti, что вызывает повышение длительной прочности, но рабочие температуры при этом несколько меньше, чем при упрочнении Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru Al.

Кобальт входит в состав g¢-фазы, замещая никель, но основная доля его растворяется в Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -фазе. Кобальт повышает пластичность и вязкость сплавов, увеличивает жаропрочность никелевых сплавов.

Ванадий, ниобий, тантал вводят в никелевые сплавы для легирования g¢-фазы, упрочнения Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -твердого раствора и формирования карбидов. Ванадий стабилизирует структуру сплава, распределяясь в Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru - и g¢-фазах, и повышает жаропрочность сплава.

Хром, растворяясь в Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -фазе, увеличивает длительную прочность при 700-750°С, но снижает ее при очень высоких температурах из-за ускорения диффузионных процессов.

Вольфрам, распределяясь поровну в Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru - и g¢-фазах, тормозит диффузионные процессы и поэтому повышает жаропрочность.

Молибден растворяется в g¢-фазе частично, большая часть его находится в Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru твердом растворе, но при высоком содержании молибдена возрастает склонность сплавов к внутреннему окислению, особенно при высоких температурах и длительных выдержках. Поэтому в наиболее жаропрочных сплавах (ЖС6 и др.) содержание молибдена ограничивают 1-2%.

В никелевых сплавах содержится углерода менее 0,12%: при снижении углерода до 0,03% снижается долговечность и длительная прочность, при большем содержании снижается пластичность. Желательно, чтобы в сплавах выделялись простые карбиды типа MeC и Me Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru C.

Легирование никелевых сплавов ниобием и танталом способствует стабилизации карбидов типа MeC.

Введение сотых долей процента бора и циркония увеличивает долговечность в 13 раз, относительное удлинение в 7 раз, длительную прочность в 2 раза. Бориды располагаются по границам зерен, заполняя межузельные промежутки в приграничной зоне, существенно уменьшая способность границу зерен порождать вакансии, вызывающие переползание дислокаций. Таким образом, микролегирование бором, цирконием, церием (0,1%), магнием (0,1%), гафнием (3,5%), рением (2%) ведет к упрочнению границ зерен, а именно: с разрушения границ зерен начинается разрушение жаропрочных сплавов при высоких температурах. Наиболее высокие жаропрочные свойства достигаются при комплексном легировании никелевых сплавов.

Термическая обработка жаропрочных никелевых сплавов.Упрочняющая термическая обработка состоит из закалки и старения (табл. 4). Температура закалки должна быть достаточна для наиболее полного растворения g¢-фазы. Она обычно составляет 1080-1220°С, охлаждение осуществляют на воздухе. Иногда применяют двойную закалку, повторная закалка проводится с более низких температур (1000-1050°С).

Цель первой закалки - перевести в перенасыщенный Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru - твердый раствор возможно большее количество упрочняющих фаз.

При нагреве под повторную закалку выделяются более полно и коагулируют карбиды.

В сплавах с большим количеством g¢-фазы (45-50%) по границам зерен кроме карбидов выделяются крупные частицы g¢-фазы, что повышает жаропрочность после окончательной упрочняющей термообработки. Двойная закалка обеспечивает более высокие пластические свойства состаренных сплавов по сравнению с одинарной закалкой.

Карбиды, выделяющиеся при 1000-1050°С, равномерно распределяются по объему; в случае одинарной закалки карбиды образуют сплошную сетку по границам зерен, снижающую пластичность. Старение проводят при температуре 700-950°С, при этом из пересыщенного Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -твердого раствора выделяется g¢-фаза. Высокодисперсная структура сплавов остается стабильной длительное время (тысячи часов) при высокой температуре. При длительном воздействии высоких температур происходят структурные изменения: коагуляция и растворение частиц упрочняющей g¢-фазы, формирование по границам зерен зон, обедненных карбидообразующими элементами, выделение фазы Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru Ti пластинчатой формы. Жаропрочные никелевые сплавы подвергают часто ступенчатому старению, причем температура второй ступени несколько ниже, чем первой.

Цель ступенчатого старения – наиболее полное выделение g¢-фазы, что обеспечивает более высокие прочностные и жаропрочные характеристики по сравнению с одинарным старением.

Литейные сплавы также можно подвергать высокотемпературной закалке, которая гомогенизирует их структуру и способствует более равномерному выделению упрочняющих фаз.

Старение для этих сплавов чаще проводят в одну высокотемпературную стадию, т. к. литейные сплавы обычно работают при более высоких температурах.

Иногда эти сплавы используют в литом состоянии, причем старение происходит в процессе эксплуатации.

Жаропрочные сплавы на основе никеля и кобальта разбивают на деформируемые, литейные и дисперсноупрочненные.

Жаропрочные деформируемые сплавы.Структура и механические свойства жаропрочных деформируемых никелевых сплавов зависят от сочетания режимов обработки давлением и термической обработки. Предварительная горячая деформация, сопровождающаяся рекристаллизацией, приводит к образованию мелкозернистой структуры. На заключительной стадии производства полуфабрикатов проводят рекристализационный отжиг, а также закалку и старение. В другом случае в процессе деформации проходит избирательная рекристаллизация по границам зерен с формированием частично рекристаллизованной структуры типа “ожерелье”. Такая структура имеет крупное исходное нерекристаллизованное нагартованное зерно (d Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru =0,05-0,1мм), окаймленное сеткой мелких рекристаллизованных зерен той же Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -фазы (d Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru =0,005-0,015мм). Последующая термообработка состоит из неполной закалки и одно- или многоступенчатого старения. Сплавы характеризуются высокой прочностью, сопротивлением ползучести, длительной прочностью и повышенным сопротивлением малоцикловой усталости. Повышение жаропрочности обусловлено развитой полигонизованной структурой, а повышенное сопротивление малоцикловой усталости связано с окантовкой крупных зерен.

Сплав ХН78Т (ЭИ435) применяется для изготовления труб и листов для камер сгорания, работающих ограниченный срок при 1000°С и кратковременно до 1200°С.

После закалки 980-1020°С и охлаждения сплав имеет высокие механические свойства, сваривается всеми видами сварки. Сплав имеет способность к глубокой вытяжке при штамповке.

Сплав ХН77ТЮР отличается высокой жаропрочностью и пластичностью при повышенных температурах, что обусловлено благоприятным влиянием бора; обладает хорошей выносливостью при циклических нагрузках и высоким сопротивлением окислению до 900°С.

Сплав подвергается упрочняющей термообработке: закалке при 1080°С; Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru =8ч, охлаждение на воздухе. Старение при 700°С, Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru =16 ч, с охлаждением на воздухе. Структура сплава состоит из Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -твердого раствора легирующих элементов в никеле, интерметаллидной фазы g¢ на основе Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru Al (10%), карбидов титана и хрома. Сплав хорошо сваривается электрошлаковой сваркой, хорошо штампуется, хорошо обрабатывается резанием. Для повышения жаропрочности не рекомендуется дробеструйная обработка, лучшие результаты дает шлифование и полирование.

Сплав ХН70ВМТЮ (ЭИ617) обладает еще большей жаропрочностью после дополнительного легирования вольфрамом и молибденом, так как в структуре сплава образуется более сложнолегированный Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru -твердый раствор; при увеличении в сплаве количества алюминия и титана увеличивается количество g¢-фазы Ni Влияние легирующих элементов на жаропрочность никелевых сплавов - student2.ru (Ti, Al) c 16 до 20%. После двойной закалки при 1190 и 1050°С и старения при 800°С сплав имеет высокие механические свойства и жаропрочность.

Для рабочих лопаток турбин с ограниченным сроком службы при 900-9500С и длительным сроком службы (10000ч) при 700-8000С применяют сплав ХН55ВМТФКЮ (ЭИ 929). Высокие жаропрочные характеристики сплава обеспечиваются легированием g-твердого раствора кобальтом, который одновременно повышает пластические свойства сплава благоприятным влиянием бора и TiC; кроме того, увеличивается количество g¢-фазы (Ni3Al) или (Ni,Co)3(Al,Ti) до 36-38%.

Закалка 11900С на воздухе и ступенчатое старение при 10000С (τ=8ч) и 9500С (τ=8ч) позволяют получить высокую жаропрочность.

В условиях контакта с оксидами железа сплав склонен к язвообразованию, для предохранения от которого следует применять алитирование или хромирование поверхности.

Жаропрочные никелевые сплавы с большим количеством g¢-фазы имеют низкие технологические свойства, и получение из них деформированных полуфабрикатов из слитка представляет сложную проблему. Многие технологические трудности решаются порошковой и гранульной технологией, например, для сверхлегированных сплавов для интегральных роторов, которые нельзя изготовить традиционными способами.

Жаропрочные литейные сплавы.По химическому составу близки к высокожаропрочным деформируемым сплавам, но обычно содержат большее количество алюминия и титана.

Литейные сплавы имеют следующие преимущества: более высокие жаропрочные свойства в результате большей легированности сплавов; меньшую трудоемкость изготовления деталей, возможность получения пустотелых водоохлаждаемых лопаток.

Основной недостаток этих сплавов – пониженная пластичность, особенно в интервале рабочих температур.

Структура литейных сплавов состоит из γ-твердого раствора, g¢-фазы, количество которой иногда достигает 50-60%, карбидов и боридов. Титан образует с углеродом малорастворимые карбиды типа TiC, а в присутствии азота - карбонитриды Ti(C,N). Карбиды титана с никелем образуют эвтектику, которая располагается в междендритных пространствах. Возможно образование сложных карбидов других металлов.

Боридные фазы Cr3B2, а также более сложные бориды (Mo,W)nCrmB2 или (Mo,W,Cr)3B2 скапливаются на границах зерен.

Наиболее известны сплавы серии ЖС: ЖС3, ЖС6, ЖС6К, ЖС6У, ЖС6Ф.

ЖС3 - сплав, работающий до температуры 850°С, используется для изготовления лопаток соплового аппарата ТРД, турбостартеров методом точного литья. Сплав ЖС3 легирован γ-стабилизирующими элементами (хромом, молибденом, вольфрамом) и g¢-образующими элементами (алюминием, титаном) .При закалке g¢-фаза полностью растворяется в γ-твердом растворе. Сплав обладает высокой окалиностойкостью до 950-1000°С.

Сплав ЖС6К отличается от ЖС3 меньшим содержанием хрома и большим содержанием всех остальных легирующих элементов; дополнительно легирован кобальтом; предназначен для изготовления деталей, работающих при температурах газа 800-1050°С. Закаливают сплав на воздухе с температур 1210-1230°С, а затем подвергают старению при 950°С в течение 2ч. Микроструктура сплава ЖС6К после закалки и старения состоит из γ-фазы, крупных частиц γ¢-фазы, образовавшейся при кристаллизации и не полностью растворившейся при нагреве под закалку, и более мелких, почти кубической формы, выделений γ¢-фазы, сформировавшихся при старении. Общее содержание g¢-фазы составляет 45%. Сплав обладает довольно высокой технологичной пластичностью, поэтому из него изготовляют деформированные полуфабрикаты (в этом случае его маркируют ЖС6КП).

Новое направление повышения жаропрочности литейных никелевых сплавов состоит в получении методом направленной кристаллизации монокристаллических лопаток с заданной кристаллографической ориентацией. В лопатках с монокристаллической структурой отсутствуют поперечные границы зерен, по которым проходит высокотемпературное разрушение, что и обуславливает их более высокую жаропрочность.

Рабочие лопатки газовых турбин являются деталями, наиболее нагруженными механически и термически, поэтому материалы для их изготовления должны быть жаропрочными, устойчивы против удара, усталости и окалиностойкости, должны хорошо обрабатываться давлением и резанием. Для их изготовления используется кобальтовый сплав ЛК4. Сплав применяется в литом виде. Структура после литья состоит из неоднородного твердого раствора хрома, никеля, молибдена на кобальтовой основе в виде дендритов, эвтектики, располагающейся между ветвями дендритов и карбидов.

Наличие карбидов делает способным сплав к закалке и старению. Длительная жаропрочность сплава при 700°С и выдержке в течение 100 ч составляет около 250 МПа.

Дисперсноупрочненные сплавы на никелевой основе.Дисперсноупрочненные сплавы на никелевой основе (ВДУ-1;ВДУ-2;ВДУ-3) получают методом порошковой металлургии. Структура сплавов состоит из металлической матрицы, которой служит никель (ВДУ-1;ВДУ-2) или никельхромовый твердый раствор (ВДУ-3). Дисперсное упрочнение сплава ВДУ-1 обеспечивает оксид тория, поэтому сплавы токсичны. Сплавы ВДУ-2 и ВДУ-3 упрочнены нетоксичной двуокисью гафния. Дисперсно-упрочненные сплавы отличаются тем, что количество упрочняющей дисперсной фазы редко превышает 5%, она некогерентна к матрице и частицы тугоплавких оксидов инертны по отношению к матрице. Поэтому сплавы ВДУ-1,ВДУ-2 способны к холодной пластической деформации, тогда как для сплава ВДУ-3 допустима холодная деформация лишь с малыми обжатиями (≤10%).

Структура полуфабрикатов этих сплавов представляет собой ориентированные в направлении деформации рекристаллизованные зерна размерами 300-500 мкм в поперечнике. Зерна пронизаны мелкими двойниками отжига, расположенными преимущественно под углом 450 к направлению деформации.

По прочностным характеристикам при комнатной и умеренных температурах у ВДУ-1 и ВДУ-2 составляет sв=500-550 МПа, а ВДУ-3 легированного хромом sв=850-950 МПа.

По жаропрочности они превосходят классические дисперсионно-твердеющие сплавы, их целесообразно применять при 1100-1200°С.

Оборудование и принадлежности

Металлографические микроскопы, коллекция микрошлифов жаропрочных сталей и сплавов, справочные материалы, альбомы с фотографиями микрошлифов сплавов.

Порядок выполнения работы

1 .Ознакомиться с методическим руководством «Изучение структуры жаропрочных сталей и сплавов».

2. Исследовать под микроскопом микроструктуры сталей и сплавов по лабораторной коллекции и сравнить с описанием фотографий шлифов, представленных в альбоме.

3. Привести по справочным данным химический состав определенных по микроструктуре сталей и сплавов, ознакомиться с влиянием легирующих элементов и термической обработки на формирование структуры стали и сплава.

4. Оформить отчет, в котором описать микроструктуру рассмотренных сталей и сплавов, схематично зарисовать каждую структуру, выписать по приложению (см. табл.1-4) по каждому образцу вид термообработки и свойства материала, его применение.

Вопросы для контроля

1. Какие стали и сплавы относятся к жаростойким и жаропрочным?

2. Каково влияние легирующих элементов на жаростойкость и жаропрочность сталей и сплавов?

3. Какова рабочая температура жаропрочной стали с аустенитной структурой?

4. Какова рабочая температура сплава на основе никеля?

5. Как упрочняются стали с аустенитной структурой?

6. Какова структура жаропрочного сплава на никелевой основе с добавлением кобальта?

7. Как влияет на прочность жаропрочных сталей и сплавов механическая обработка?

Рекомендуемая литература

1. Арзамазов Б.Н., Макарова В.И., Мухин Г.Г., Рыжов Н.М. Силаева В.И. Материаловедение.-М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э.Баумана, 2003.-711с.

2. Колачев Б.А., Елагин В.И., Ливанов В.А. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов – М.: МИСИС, 1999.-415 с.

3. Лахтин Ю.М., Леонтьева В.П. Материаловедение.-М: Машиностроение, 1990.-528 с.

4. Фетисов М.Г., Карпман В.М., Матюнин В.С. и др. Материаловедение и технология металлов.-М.: Высшая школа, 2001.-635 с.

5. Масленков С.Б., Масленкова Е.А. Стали и сплавы для высоких температур: Справочник. – М.: Металлургия, 1991.- Кн.1. – 382 с.; Кн.2.- 830 с.

Приложение

Таблица 1

Наши рекомендации