Б. Опорная плита внутренней (подкрановой) ветви

· Длина плиты L и толщина траверсы t_tr принимается такой же, как и у наружной ветви: L = 45 см, t_tr = 1,2 см.

· Необходимая ширина плиты:

4 по конструктивным соображениям:

B = b_(I) + 2t_tr + (10…12) см = 25 + 2×1,2 + (10…12) см = 37,4…39,4 см;

где b_(I) – ширина полки двутавра подкрановой ветви: b_(I) = 25 см (см. п. 4.5.3).

4 по условию обеспечения требуемой площади:

B ≥ A_0,П /L = 1714/45 = 38,08 см .

Окончательно принимаем B = 39 см (кратно 10 мм).

· Фактическая площадь плиты: A = B×L = 39×45 = 1755 см².

· Величины свесов:

с₁ =0,5(B – (b_(I) + 2 t_tr)) = 0,5×(39 – (25 + 2×1,2)) = 5,8 см;

с₂ = 0,5(L – h_(I)) = 0,5×(45 – 33,8) = 5,6 см.

· Напряжения под плитой: ;

.

· Изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

· Участок 1: консольный свес с₁ = 5,8 см; ;

· Участок 2: плита, опёртая на 3 стороны(на 3 канта).

Если отношение закрепленной стороны плиты к свободной c₂/ b_(I) < 0,5, то участок работает как консоль в направлении короткой стороны. В данном случае

c₂/ b_(I) = 5,6/25 = 0,224 < 0,5, тогда

· Участок 3: плита, опёртая на 4 стороны (на 4 канта).

Изгибающий момент действует вдоль короткой стороны плиты.

Длинная сторона плиты: h_w = h_(I) – 2 t_(I)= 33,8 – 2×1,25 = 31,3 см,

где t_(I) – толщина полки подкрановой ветви колонны; t_(I) = 1,25 см.

Короткая сторона плиты: b_ef = (b_(I) – d_(I))/2 = (25 – 0,95)/2 = 12,03 см.

Отношение длинной стороны плиты к короткой:

m = h_w /b_ef = 31,3/12,03 = 2,60 > 2. Получили m > 2, поэтому a = 0,125.

Тогда M₃ = as(b_еf)² = 0,125×0,996×12,03² = 18,00 кН×см .

· Для расчета принимаем наибольшее значение момента, полученного на различных участках: M_max = max{M₁; M₂; M₃} = М₃ = 18,00 кН×см.

· Требуемая толщина опорной плиты: .

· Окончательно принимаем по сортаменту толщину t₀ = 2,2 cм (с учётом последующей фрезеровки).

4.7.4. Расчёт анкерных болтов