А. Опорная плита шатровй ветви

· Длина плиты L = h + (100…120) мм = 33,8 + (10…12) см = 43,8…45,8 см;

где h – высота сечения наружной ветви.

Принимаем длину плиты L = 45 см (кратно 10 мм).

· Для обеспечения симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету должно быть равно:

a = 2×(t_w + b_f – z₀) = 2×(1,2 + 15 – 4,07) = 24,26 см;

Принимаем а = 25 см (кратно 10 мм).

· Назначаем толщину траверсы t_tr = 12 мм (обычно: t_tr = 10…14 мм).

· Необходимая ширина плиты:

4 по конструктивным соображениям:

B = a + 2t_tr + (10…12) см = 25 + 2×1,2 + (10…12) см = 37,4…39,4 см;

4 по условию обеспечения требуемой площади:

B ≥ A_0,Ш /L = 1344/45 = 29,87 см .

Окончательно принимаем B = 38 см (кратно 10 мм).

· Фактическая площадь плиты: A = B×L = 38×45 = 1710 см².

· Величины свесов:

с₁ = 0,5(B – (a + 2t_tr)) = 0,5×(38 – (25 + 2×1,2)) = 5,3 см;

с₂ = 0,5(L – h_(I)) = 0,5×(45 – 33,8) = 5,6 см.

ttr

ttr

ttr

ttr

Рис. 4.9. Конструкция раздельной базы колонны.

· Напряжения под плитой: ;

.

· Изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

· Участок 1: консольный свес с₁ =5,3 см; ;

· Участок 2: плита, опёртая на 3 стороны(на 3 канта).

Если отношение закрепленной стороны плиты к свободной c₂/a < 0,5, то участок работает как консоль в направлении короткой стороны. В данном случае

c₂/а = 5,6/25 = 0,224 < 0,5, тогда

· Участок 3: плита, опёртая на 4 стороны (на 4 канта).

Изгибающий момент действует вдоль короткой стороны плиты.

Длинная сторона плиты h¢_f = h_(I) – 2t_f = 33,8 – 2×1,2 = 31,4 см.

Отношение длинной стороны плиты к короткой

m = h¢_f /b_f = 31,4/15 = 2,09.

В зависимости от этого отношения по приведённой ниже таблице (табл. 8.6 учебника [3]) путём интерполяции определяем коэффициент a = 0,125;

m	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,4	1,8	1,9		Более 2
a	0,048	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098	0,100	0,125

Тогда M₃ = as(b_f)² = 0,125×0,802×15² = 22,55 кН×см .

· Участок 4: плита, опёртая на 4 стороны (на 4 канта).

Короткая сторона плиты: b¢_f = a – b_f – t_w = 25 – 15 – 1,2 = 8,8 см.

Отношение длинной стороны плиты к короткой

m = h¢_f / b¢_f = 31,4/8,8 = 3,57 > 2. Получили m > 2, поэтому a = 0,125.

Тогда M₄ = as(b¢_f)² = 0,125×0,802×8,8² = 7,76 кН×см .

· Для расчета принимаем наибольшее значение момента, полученного на различных участках: M_max = max{M₁; M₂; M₃; M₄} = М₃ = 22,55 кН×см.

· Требуемая толщина опорной плиты: .

· Окончательно принимаем по сортаменту толщину t₀ = 2,2 cм (с учётом последующей фрезеровки).