Двухъярусные отстойники и осветлители-перегниватели

6.71. Двухъярусные отстойники надлежит преду­сматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность из­менения направления движения сточных вод в оса­дочных желобах.

6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проек­тировать согласно пп. 6.57-6.59, 6.65-6.70. При этом следует принимать:

свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка — не менее 20 % площади от­стойника в плане;

расстояние между стенками соседних осадочных желобов — не менее 0,5 м;

наклон стенок осадочного желоба к горизонту — не менее 50°; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;

глубину осадочного желоба — 1,2-2,5 м. ширину щели осадочного желоба — 0,15 м;

высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере — 0,5 м;

уклон конического днища септической камеры — не менее 30° ;

влажность удаляемого осадка — 90 %;

распад беззольного вещества осадка — 40 %;

эффективность задержания взвешенных ве­ществ — 40-50 %.

6.73. Вместимость септической камеры двухъ­ярусных отстойников надлежит определять по табл.33.

СНиП 2.04.03-85 Стр. 29

Таблица 33

Среднезимняя температура сточных вод, °С			8,5
Вместимость септической камеры, л/чел.-год
Примечания: 1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов. 2. Вместимость септической камеры двухъярусных от­стойников для осветления сточной воды при подаче ее на по­ля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.

6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5 °С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м³/сут должны быть размеще­ны в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 °С и пропускной способности до 100 м³/сут — в неотапливаемых по­мещениях.

6.75. Осветлители-перегниватели следует проек­тировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.

6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет раз­ности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.

При проектировании осветлителей необходимо принимать:

диаметр осветлителя — не более 9 м;

разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе — 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;

вместимость камеры флокуляции — на пребыва­ние в ней сточных вод не более 20 мин;

глубину камеры флокуляции — 4-5 м;

скорость движения воды в зоне отстаивания — 0,8-1,5 мм/с, в центральной трубе - 0,5-0,7 м/с;

диаметр нижнего сечения камеры флокуляции — исходя из средней скорости 8-10 мм/с;

расстояние между нижним краем камеры фло­куляции и поверхностью осадка в иловой части — не менее 0,6 м;

уклон днища осветлителя — не менее 50°;

снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам — до 70 % и по БПК_полн — до 15%.

6.77. При проектировании перегнивателей надле­жит принимать:

вместимость перегнивателя по суточной дозе за­грузки осадка — в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;

суточную дозу загрузки осадка - по табл. 34;

Таблица 34

Средняя тем­пература сточ­ных вод или осадка, °С			8,5
Суточная доза загрузки осад­ка, %	0,72	0,85	1,02	1,28	1,7	2,57
Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности pmud, отли­чающейся от 95 %, суточная доза загрузки уточняется умно­жением табличного значения на отношение . 2. Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально.

ширину кольцевого пространства между наруж­ной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя — не менее 0,7 м;

уклон днища — не менее 30°;

разрушение корки гидромеханическим спосо­бом — путем подачи осадка в кольцевой трубопро­вод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.

Септики

6.78. Септики надлежит применять для механи­ческой очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильт­ры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы..

6.79. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м³/сут — не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м³/сут — не менее 2,5-кратного.

Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год.

При среднезимней температуре сточныхвод выше 10 °С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15-20 %.

6.80. В зависимостиот расхода сточных вод сле­дует принимать: однокамерные септики — при рас­ходе сточных вод до 1 м³/сут, двухкамерные - до 10 и трехкамерные - свыше 10 м³/сут.

6.81. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках - 0,75, в трехкамерных - 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчет­ного объема.

В септиках, выполняемых из бетонных колец, все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м³/сут камеры надлежит предусматривать без отделений.

6.82. При необходимости обеззараживания сточ­ных вод, выходящих из септика, следует преду­сматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75х1 м.

Стр. 30 СНиП 2.04.03-85

6.83.Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.

6.84. Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.

Гидроциклоны

6.86. Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.

6.86. Открытые гидроциклоны необходимо при­менять для выделения всплывающих и оседающих грубодисперсных примесей гидравлической круп­ностью свыше 0,2 мм/с и скоагулированной взвеси.

Напорные гидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных примесей главным образом минерального происхождения.

Гидроциклоны могут быть использованы в про­цессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в том числе нефтепродук­тов.

При осветлении сточных вод аппараты малых раз­меров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущении осадков минерального происхождения следует применить гидроциклоны больших диамет­ров (свыше 150 мм).

6.87.Удельную гидравлическую нагрузку q_hc, м³/м²·ч), для открытых гидроциклонов сле­дует определять по формуле

q_hc = 3,6 K_hc u_о, (38)

где u_o - гидравлическая крупность частиц, ко­торые необходимо выделить для обес­печения требуемого эффекта, мм/с:

K_hc - коэффициент пропорциональности, за­висящий от типа гидроциклона и рав­ный для гидроциклонов:

без внутренних устройств - 0,61;

с конической диафрагмой и внутренним цилиндром - 1,98;

многоярусного с центральными выпус­ками

здесь n_ti - число ярусов;

D_hc - диаметр гидроциклона, м;

d_en - диаметр окружности, на которой рас­полагаются раструбы выпусков, м; многоярусного с периферийным отбо­ром осветленной воды

(40)

здесь n΄_ti - число пар ярусов;

d_d - диаметр отверстия средней диафрагмы пары ярусов, м.

6.88. Производительность одного аппарата Q_hc, м³/ч, следует определять по формуле

Q_hc = 0,785 q_hc D²_hc, (41)

6.89. Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматривать непрерыв­ное под гидростатическим давлением, гидроэлевато­рами или механизированными средствами.

Всплывающие примеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перего­родкой.

6.90. Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемых частиц δ и их плотности.

Диаметр гидроциклона D΄_hc следует определять по табл. 35.

6.91. Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать по данным заводов-изготовителей.

Давление на входе в напорный гидроциклон над­лежит принимать:

0,15-0,4 МПа (1,5-4 кгс/см²) - при одноступен­чатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатых установках, работающих с раз­рывом струи;

0,35-0,6 МПа (3,5-6 кгс/см²) - при много­ступенчатых схемах, работающих без разрыва струи.

Число резервных аппаратов следует принимать:

при очистке сточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами, — один при числе рабочих аппаратов до 10, два - при числе до 15 и по одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;

при очистке сточных вод и осадков с абразивной твердой фазой - 25 % числа рабочих аппаратов.

6.92. Производительность напорного гидроциклона Q΄_hc м³/ч, назначенных размеров следует рассчитывать по формуле

(42)

где g - ускорение силы тяжести, м/с³;

ΔΠ - потери давления в гидроциклоне, МПа;

d_en, d_ex - диаметры питающего и сливного патрубков, мм.

6.93. В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущения осадков обработка в напорных гидроциклонах может осу­ществляться в одну, две или три ступени путем последовательного соединения аппаратов с раз­рывом и без разрыва струи.

Для сокращения потерь воды с удаляемым осад­ком шламовый патрубок гидроциклона

Таблица 35

Q΄hc, мм
δ, мм	8-25	10-30	15-35	18-40	20-50	25-60	30-70	35-85	40- 110	45 -150	50-170	55-200

СНиП 2.04.03-85 Стр. 31

первой ступени следует герметично присоединять к шла­мовому резервуару.

На первой ступени следует использовать гидроциклоны больших размеров для задержания основ­ной массы взвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могут засорить гидроциклоны малых размеров, используемые на последующих ступенях установки.

Центрифуги

6.94.Осадительные центрифуги непрерывного или периодического действия следует применять для выделения из сточных вод мелкодисперсных взвешенных веществ, когда для их выделения не могут быть применены реагенты, а также при необ­ходимости извлечения из осадка ценных продуктов и их утилизации.

Центрифуги непрерывного действия следует при­менять для очистки сточных вод с расходом до 100 м³/ч, когда требуется выделить частицы гидрав­лической крупностью 0,2 мм/с (противоточные) и 0,05 мм/с (прямоточные); центрифуги периоди­ческого действия — для очистки сточных вод, расход которых не превышает 20 м³ /ч, при необхо­димости выделения частиц гидравлической круп­ностью 0,05-0,01 мм/с.

Концентрация механических загрязняющих ве­ществ не должна превышать 2-3 г/л.

6.95. Подбор необходимого типоразмера осадительной центрифуги необходимо производить по величине требуемого фактора разделения Fr, при котором обеспечивается наибольшая степень очист­ки. Фактор разделения Fr и продолжительность цен­трифугирования f_сf, с, следует определять по резуль­татам экспериментальных данных, полученных в ла­бораторных условиях.

6.96.Объемную производительность центрифуги Q_cf, м³/ч, надлежит рассчитывать по формуле

(43)

где W_cf - объем ванны ротора центрифуги, м³;

K_cf - коэффициент использования объема центрифуги, принимаемый равным 0,4-0,6.

Флотационные установки

6.97. Флотационные установки надлежит приме­нять для удаления из воды взвешенных веществ, ПАВ, нефтепродуктов, жиров, масел, смол и других веществ, осаждение которых малоэффективно.

6.98. Флотационные установки также допускает­ся применять:

для удаления загрязняющих веществ из сточных вод перед биологической очисткой;

для отделения активного ила во вторичных отстойниках;

для глубокой очистки биологически очищенных сточных вод;

при физико-химической очистке сприменением коагулянтов и флокулянтов;

в схемах повторного использования очищенных вод.

6.99. Напорные, вакуумные, безнапорные, электрофлотационные установки надлежит применять при очистке сточных вод с содержанием взвешенных веществ cвыше 100-150 мг/л(с учетом твердой фазы, образующейся при добавлении коагулянтов). При меньшем содержании взвесей для фракциони­рования в пену ПАВ, нефтепродуктов и др. и для пенной сепарации могут применяться установки импеллерные, пневматические и с диспергированием воздуха через пористые материалы.

6.100. Для осуществления процесса разделения фаз допускается применять прямоугольные (с горизонтальным и вертикальным движением воды) и круглые (с радиальным и вертикальным движе­нием виды) флотокамеры. Объем флотокамер складывается из объемов рабочей зоны (глубина 1,0-3,0 м), зоны формирования и накопления пены (глубина 0,2-1,0 м), зоны осадка (глубина 0,5-1,0 м). Гидравлическая нагрузка — 3-6 м³/м²·ч). Число флотокамер должно быть не менее двух, все камеры рабочие.

6.101. Для повышения степени задержания взве­шенных веществ допускается использовать коа­гулянты и флокулянты. Вид реагента и его доза зависят от физико-химических свойств обраба­тываемой воды и требований к качеству очистки.

6.102. Влажность и объем пены (шлама) зависят от исходной концентрации взвешенных и других загрязняющих веществ и от продолжительности накопления ее на поверхности (периодический или непрерывный съем). Периодический съем следует применять в напорных, безнапорных и электрофлотационных установках. Расчетную влажность пены следует принимать, %: при непрерывном съеме — 96-98; при периодическом съеме с помощью скребков транспортеров или вращающихся скреб­ков — 94-95; при съеме шнеками и скребковыми тележками — 92-93. В осадок выпадает от 7 до 10 % задержанных веществ при влажности 95-98 %. Объем пены (шлама) W_mud при влажности 94-95 % может быть определен по формуле (% к объему обрабатываемой вoды)

W_mud = 1,5 С_еn , (44)

где С_еп - исходная концентрация нерастворенных примесей, г/л.

6.103. При проектировании установок импеллерных, пневматических и с диспергированием воздуха через пористые материалы необходимо принимать:

продолжительность флотации — 20-30 мин;

расход воздуха при работе в режиме флотации – 0,1-0,5 м³/м³;

расход воздуха при работе в режиме пенной сепарации — 3-4 м³/м³ (50-200 л на 1 г извлекае­мых ПАВ) или 30-50 м³/(м² ·ч) ;

глубину воды в камере флотации — 1,5-3 м;

окружную скорость импеллера — 10-15 м/с;

камеру для импеллерной флотации — квадратную со стороной, равной 6D (D - диаметр импеллера 200-750 мм) ;

скорость выхода воздуха из сопел при пневмати­ческой флотации — 100-200 м/с;

диаметр сопел —1-1,2 мм;

Стр. 32 СНиП 2.04.03-85

диаметр отверстий пористых пластин — 4-20 мкм;

давление воздуха под пластинами — 0,1-0,2 МПа (1-2 кгс/см²).

6.104. При проектировании напорных флотацион­ных установок следует принимать:

продолжительность флотации — 20-30 мин;

количество подаваемого воздуха, л на 1 кг из­влекаемых загрязняющих веществ: 40 — при исход­ной их концентрации С_еп<200 мг/л,28 — при С_еп=500, 20 - при C_en=1000 мг/л, 15 - при С_еп = 3-4 г/л;

схему флотации — с рабочей жидкостью, если прямая флотация не обеспечивает подачу воздуха в нужном количестве;

флотокамеры с горизонтальным движением водыпри производительности до 100 м³/ч, с вертикаль­ным — до 200, с радиальным — до 1000 м³/ч;

горизонтальную скорость движения воды в пря­моугольных и радиальных флотокамерах — не более 5 мм/с;

подачу воздуха через эжектор во всасывающий патрубок насоса — при небольшой высоте всасывания (до 2 м) и незначительных колебаниях уровня воды в приемном резервуаре (0,5-1,0 м), компрессором в напорный бак — в остальных случаях.

Дегазаторы

6.105. Для удаления растворенных газов, находя­щихся в сточных водах в свободном состоянии, над­лежит применять дегазаторы с барботажным сло­ем жидкости, с насадкой различной формы и полые распылительные (разбрызгивающие) аппараты.

6.106. Работа дегазаторов допускается при атмос­ферном давлении или под вакуумом. Для интенси­фикации процесса в дегазатор следует вводить воз­дух или инертный газ.

6.107. Количество вводимого воздуха на один объем дегазируемой воды при работе под вакуумом или атмосферном давлении следует принимать соответственно для аппаратов:

с насадкой — 3 и 5 объемов;

барботажного — 5 и 12-15 объемов;

распылительного — 10 и 20 объемов.

6.108. Высоту рабочего слоя насадки следует при­нимать от 2 до 3 м, барботажного слоя — не более 3 м, в распылительном аппарате — 5 м. В качестве насадки допускается применять кислотоупорные ке­рамические кольца размером 25х25х4 мм или деревянные хордовые насадки.

6.109. Для колонных дегазаторов отношение высоты рабочего слоя к диаметру аппарата должно быть не более 3 при работе под вакуумом и не более 7 при атмосферном давлении, для барботажных аппа­ратов отношение длины к ширине не более 4.

6.110. Аппараты с насадкой надлежит применять при содержании взвешенных веществ в дегазируе­мой воде не более 500 мг/л, барботажные и распы­лительные — при большем их содержании.

6.111. Для распределения жидкости в аппаратах надлежит использовать центробежные насадки с вы­ходным отверстием 10х20 мм.

6.112. Количество удаляемого газа W_g , м³, следует определять по формуле

W_g = K_x F_f, (45)

где F_f — общая поверхность контакта фаз, м²;

К_x — коэффициент массопередачи, отнесенный к единице поверхности контакта фаз или по­перечного сечения аппарата и принимае­мый по данным научно-исследовательских организаций.