Напряжений и деформаций

Следует различать два вида концентрации напряжений в сварных соеди­нениях, которые могут быть использованы в расчетах.

1. Концентрация напряжений, вызываемая формой шва.

2. Концентрация напряжений, вызываемая видом соединения и формой детали (имеется в виду концентрация погонных нагрузок, передавае­мых отдельными участками шва, например, в случае фланговых швов).

Опыт показывает, что одновременное определение двух видов коэффи­циентов концентрации требует огромного числа предварительных эксперимен­тов, а расчет с применением ЭВМ по методу конечных элементов в отношении сварных соединений делает эту задачу недоступной даже с использованием вычислительных машин.

Коэффициент концентрации напряжений может быть определен по фор­муле:

где s_max- максимальное напряжение; s_cp- средние напряжения.

Помимо концентрации напряжений также может иметь место концентрация деформаций, которая характеризуется коэффициентом

При расчетах на статические нагрузки a_s, a_e в явном виде не входят, т.к. инженерный метод исходит из модели абсолютно жесткого твердого тела. При переменных нагрузках расчет тот же, что и при статических, но вводятся новые коэффициенты запаса. Однако не учитывается тот факт, что предел выносливости сильно зависит от концентрации напряжений.

Для выполнения более достоверных расчетов необходимо пользоваться методами, включающими податливость материала, его упругость и даже пластическое течение.

В настоящее время существуют два принципиальных подхода к оценю влияния концентрации напряжений:

а) метод, учитывающий концентрацию напряжений a_s и радиус концентратора (r), причем радиус (r) является одним из существенных факторов;

б) аппарат линейной механики разрушения, который исходит из того, что в концентраторах (трещинах) r®0.

Рассмотрим нагружение пластины с надрезами (рисунок 2.11).

Рисунок 2.11 – Напряжения и деформации в пластине с надрезами

Когда напряжение s_max достигает s_T, у вершины концентратора начинает появляться пластическая деформация, в результате чего коэффициент концентрации напряжений a_s будет уменьшаться.

Но поскольку пластическая деформация происходит неравномерно и сосредоточена на локальных участках (у надреза), коэффициент концентрации деформаций a_e будет расти. Существуют понятия мелкого и глубокого надре­зов, которые используются в обоих подходах.

Мелкий надрез, когда h>>t и изменение h при постоянном t мало влияет на коэффициент концентрации напряжений:

Глубокий надрез - когда h<t и a_s зависит от изменения h и практически не зависит от t:

где А и Д - постоянные коэффициенты.

Ввиду того, что при r®0, a_s®¥, а фактическое поведение металла в плане прочности перестает зависеть от a_s, то взамен коэффициента концентра­ции напряжений в линейной механике разрушения применяется коэффициент интенсивности напряжений К.

В общем виде

Критерий К применим при r®0 (для трещин), кроме того для трещин с углом раскрытия j=0 (рисунок 2.12).

Строго говоря, у вершины трещин почти всегда возникает хотя бы не­большая зона пластических деформаций, но применительно к трещиноподобным дефектам можно пользоваться линейной механикой разрушения пока эти зоны малы по сравнению с размером трещины и толщиной металла.

Более универсальным критерием является критерий G (энергия, затра­ченная на работу по увеличению длины трещины) в виду того, что он может обслуживать и концентраторы с углом раскрытия надреза (трещины) неравном нулю (j¹0) (рисунок 2.13).

Рисунок 2.12 – Применимость критерия К

Рисунок 2.13 – Поведение критерия G₁ в начале движения трещины

В момент начала движения трещины длиной l с места (увеличения длины трещи­ны на Dl) при j ¹ 0, значение G быстро возрастает от 0 до G₁, соответствующего значению критерия при плоской деформации (j = 0).

С энергетической точки зрения острые концентраторы (r»0) с углами j£30-45° при подрастании от их вершин трещин ведут себя почти как трещи­ны.

Между механическими и энергетическими критериями существует тесная взаимосвязь. Для трещин при угле раскрытия равном нулю(j=0) и плоского напряженного состояния

При плоском деформированном состоянии (объемном напряженном)

где Е - модуль упругости, m - коэффициент Пуассона.

Также для описания напряженно-деформированного состояния применя­ется коэффициент интенсивности деформаций V. При угле раскрытия дефекта равном нулю:

V = ε_max √r = ε_ср α_ε √r.

Значение слабо зависит от величины r , т.к. в случае параллельных граней надреза коэффициент концентрации .

При радиусе в вершине концентратора r=0 (трещина) значение V с точностью до постоянного коэф­фициента совпадает с К.

По аналогии с законом Гука:

s=Еe.

2.4. Характеристики сопротивляемости металла разрушению в при­сутствии концентраторов

Традиционным приемом оценки механических свойств металла является нагружение образца или детали до разрушения с регистрацией в процессе ис­пытаний и (или) после него каких-либо характеристик напряженно-деформированного состояния, например, при растяжении стандартных гладкие образцов - предела текучести s_T(s_0,2), временного сопротивления s_B, относи­тельного удлинения и т.д. Существует несколько различных способов опреде­ления деформированного состояния и методов испытаний, которые с различ­ной степенью достоверности позволяют делать выводы о работоспособности деталей и конструкций.