Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом
Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:
- толщина кладки dкл, мм;
- теплопроводность камня λкам, Вт/(м ∙ °С);
- перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;
- эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.
Толщина перфорации 160 мм.
Таблица Г.5 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,567 | 0,508 | 0,431 |
| dкл = 300 | 0,488 | 0,442 | 0,381 |
| dкл = 500 | 0,376 | 0,350 | 0,304 |
| dп= 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,700 | 0,627 | 0,535 |
| dкл = 300 | 0,608 | 0,552 | 0,477 |
| dкл = 500 | 0,474 | 0,442 | 0,385 |
| Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Среди приведенных в таблице вариантов узла половина промерзает в типовых условиях. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое сопротивление теплопередаче 2,5 м2 ∙ °С/Вт. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений Ψ. |
Таблица Г.6 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней е облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 0,1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,323 | 0,269 | 0,202 |
| dкл = 300 | 0,308 | 0,265 | 0,208 |
| dкл = 500 | 0,268 | 0,244 | 0,202 |
| dп = 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,408 | 0,342 | 0,258 |
| dкл = 300 | 0,39 | 0,335 | 0,267 |
| dкл = 500 | 0,341 | 0,31 | 0,258 |
| Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1 Вт/(м ∙ °С), 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м2 ∙ °С/Вт. |
Таблица Г.7 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 0,1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,188 | 0,138 | 0,077 |
| dкл = 300 | 0,198 | 0,158 | 0,111 |
| dкл = 500 | 0,195 | 0,175 | 0,14 |
| dп = 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,24 | 0,177 | 0,1 |
| dкл = 300 | 0,252 | 0,202 | 0,14 |
| dкл = 500 | 0,247 | 0,221 | 0,173 |
| Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и позволяет достигать минимально допустимые значения приведенного сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания практически отсутствует. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м2 ∙ °С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м2 ∙ °С/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или в увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например, НТЭ. В таблицах Г.8 - Г.10 приведены значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации плиты перекрытия и применения НТЭ. |
Таблица Г.8 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/( м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 0,1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,133 | 0,085 | 0,029 |
| dкл = 300 | 0,152 | 0,115 | 0,069 |
| dкл = 500 | 0,164 | 0,146 | 0,113 |
| dп = 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,173 | 0,110 | 0,037 |
| dкл = 300 | 0,194 | 0,146 | 0,085 |
| dкл = 500 | 0,205 | 0,181 | 0,138 |
| Примечания 1 Как видно из таблицы дальнейшее наращивание перфорации все слабее и слабее сказывается на удельных потерях теплоты. Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,5 м2 ∙ °С/Вт. |
Таблица Г.9 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 0,1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,169 | 0,119 | 0,058 |
| dкл = 300 | 0,171 | 0,131 | 0,081 |
| dкл = 500 | 0,174 | 0,154 | 0,117 |
| dп= 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,217 | 0,154 | 0,075 |
| dкл = 300 | 0,221 | 0,169 | 0,106 |
| dкл = 500 | 0,222 | 0,194 | 0,146 |
| Примечания 1 Увеличение толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным, чем повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,45 м2 ∙ °С/Вт. 3 Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя перфорации. Для других видов стен, такое изменение узла менее эффективно, ввиду того, что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации до соотношения 5/1. |
Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию из арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться суммарной площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм2 суммарной площади сечения арматуры.
Таблица Г.10 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1
0214S10-10598  | dп = 160 мм | ||
| λкам = 0,1 | λкам = 0,18 | λкам = 0,32 | |
| dкл = 200 | 0,089 | 0,042 | -0,01 |
| dкл = 300 | 0,123 | 0,091 | 0,047 |
| dкл = 500 | 0,15 | 0,136 | 0,108 |
| dп = 210 мм | |||
| dкл = 200 | 0,084 | 0,024 | -0,04 |
| dкл = 300 | 0,127 | 0,086 | 0,028 |
| dкл = 500 | 0,164 | 0,146 | 0,108 |
| Примечания 1 Применение НТЭ оказывается значительно эффективней, чем увеличение толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,6 м2 ∙ °С/Вт. 3 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов. |