Местное автоматическое регулирование расхода теплоты

Количественная оценка несоответствия между значениями параметров теплоносителя в тепловой сети и теми параметрами, которые требуется поддерживать в абонентских вводах, может быть выполнена с использованием величин, приведенных в табл. 8.2.

Помимо общего размера нарушений подачи теплоты, при оценке температурного режима помещений должны быть при­няты во внимание длительность нарушения режима и динами­ческие характеристики (теплоустойчивость) отапливаемых по­мещений (см. § 2.1 и 2.2).

Кроме того, необходимо учитывать, что отклонения парамет­ров теплоносителя в существующих системах отопления, за ис­ключением бифилярных систем, вызывают непропорциональное изменение теплоотдачи нагревательных приборов, расположен­ных в различных этажах.

В качестве показателя, дающего представление о непропор­циональности в изменении расходов теплоты, может быть при­нят коэффициент

p = (1 – у_min)/(1 – у) (8-8)

где у_min —~ коэффициент расхода теплоты в приборах отстающего этажа.

Во избежание разрегулировки системы отопления и сохране­ния пропорционального распределения теплоты между нагре­вательными приборами при местном автоматическом регулировании последнее должно производиться по качественно-количе­ственному графику.

Как показали исследования В. К. Дюскина и Е. А. Белинкого, указанная зависимость имеет вид:

х_опт=φ^m. (8.9)

где х_опт — коэффициент расхода воды в системе по оптимальному графику ка­чественно-количественного регулирования; φ — коэффициент отпуска теплоты, равный отношению расхода теплоты, требуемого в данный момент времени, к расчетному расходу; m — показатель степени; m = l/(l – n) (для верти­кальных однотрубных систем отопления m = 0,75).

Рис. 8.2. Зависимости и = f(x) и х_сист = F(х), при которых обеспечивается пропорциональное распределение теплоты между нагревательными приборами 1 – φ = 0,2; 2 – φ = 0,6; 3 – φ = 1,0.

Из рисунка видно, что с увеличением расхода воды из теп­ловой сети х коэффициент смешения и должен уменьшаться, а расход воды в системе отопления х_сист увеличиваться.

На характер зависимостей и = f(x) и х_сист = F(х) коэффи­циент отпуска теплоты φ практически не влияет.

Таким образом, регулирование отопительной нагрузки при зависимом присоединении местных систем следует производить путем одновременного изменения расхода воды из тепловой сети и коэффициента смешения.

В табл. 8.3 и на рис. 8.3 приведены требуемые значения коэф­фициентов смешения в абонентских вводах при несоответствии

Приведенные данные показывают, что коэффициенты смеше­ния в ряде случаев необходимо изменять в зависимости от теп­ловой нагрузки — коэффициента отпуска теплоты (в частности, когда расчетные температуры воздуха в здании отличаются от температур, заложенных в основу графика центрального регу­лирования).

Коэффициенты смешения должны также меняться в дина­мике во время переходного процесса (например, для зданий, где толщина стены или соотношение быстрых и медленных теплопотерь отличаются от значений, на которые ориентируется режим работы тепловой сети).

На рис. 8.4 показаны различные технологические схемы ав­томатического регулирования в абонентских вводах.

Схема с непосредственным присоединением (рис. 8.4, а) мо­жет быть применена в тех случаях, когда расчетные темпера­туры теплоносителя в тепловой сети в системе отопления совпадают. Для предотвращения тепловой разрегулировки (особенно в многоэтажных зданиях) система отопления должна быть бифилярной (подробно см. § 8.4).