Ырлы аражабын плитасын есептеу

2.1 Қырлы аражабын плитасын жобалау және есептеу

Өлшемі 5,2х2м

Биіктігі 4,6 м

2.1 –сурет – Қырлы плита

Плитаның есептік аралығын анықтау үшін ригельдің қимасының өлшемдері беріледі.

h_p=( ₁= =0,6м=70cм,

b₀=(0,4…0,5)h_p=0,4·0,7=0,28м=30см.

Плита ригельдің үстіне қойылған кезде оның есептік аралығы

1-кесте бойынша жабынның 1м² түсетін жүктемені есептейміз.

Плитаның ені 2 м болған кездегі 1 м ұзындыққа әсер ететін есептік жүктеме, γ_n=0,95 ғимараттың тағайындалуы бойынша сенімділік коэффициенті: тұрақты g=3,584·2·0,95=6,8kH/м; толық g+v=9,584·2·0,95= 18,2 kH/м.

1 м-ге мөлшерлік жүктеме: тұрақты g=3,18·2·0,95=6,04 kH/м; толық g+v=8,18·2·0,95=15,54kH/м, бұған қоса тұрақты және ұзақ мерзімді 6,18·2·0,95=12,69 kH/м.

1-кесте – Плитаның 1 м² түсетін жүктеме

Жүктеме түрі	Мөлшерлік жүктеме, Н/м	Жүктеме бойынша сенімділік коэффициенті	Есептік жүктеме, Н/м
Тұрақты: қырлы плита цемент ерітіндісі қабаты, δ=20 мм (ρ=2200 кг/м) керамикалық плиткалар, δ=13 мм (ρ=1800 кг/м3)		1,1 1,3     1,1
Барлығы Уақытша: ұзақ мерзімді қысқа мерзімді		1.2 1.2 1.2
Толық жүктеме Оның ішінде: тұрақты (3180) және ұзақ мерзімді (7000) қысқа мерзімді		-   -   -	-   -

Есептік және мөлшерлік жүктемелерден күштеулер.

Есептік жүктемеден

.

Мөлшерлік толық жүктемеден

Мөлшерлік тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемеден

.

Плита қимасының өлшемдерін анықтау (2.1-сурет). Қырлы алдын ала кернеуленген плита қимасының ені h=l₀/20=505/20=25,5cм≈30см; қиманың жұмыстық биіктігі h₀=h-a=30-3=27см; бойлық қырдың төменгі ені 7 см; жоғарғы тақтайшаның ені 197 см. Шектік күйдің бірінші тобы бойынша есептеулерде таврлы қиманың сығылатын тақтайшасының есептік қалыңдығы ; кезінде есепке тақтайшаның толық ені алынады ; қабырғаның есептік ені b=2·7=14 см.

Бетон мен арматура беріктігінің сипаттамалары

Бетон маркасы В40: призмалық беріктігі мөлшерлік R_bn=R_b,ser= 29МПа, есептік R_b=22МПа; бетонның жұмыс істеу коэффициенті γ_b2=0,9; созылу кезіндегі мөлшерлік кедергісі R_btn=R_bt,ser=2,1МПа, есептік R_bt=1,4МПа; бетонның бастапқы серпімділік модулі E_b=36000МПа.

Арматура класы A-IV, мөлшерлік кедергі R_sn=590МПа, есептік кедергі R_s=510 МПа; серпімділік модулі E_s=190000МПа. Арматураның алдын ала кернеуленуі σ_sp=0,6R_sn=0,6·590=354 МПа.

Керудің электротермиялық әдісі кезінде Δσ_sp=30+360/5,2=75 МПа; σ_sp+Δσ_sp=354+75=429 < R_sn=590 МПа -шарт орындалды.

Алдын ала кернеудің шектік ауытқуын анықтаймыз:

.

Алдын ала кернеудің қолайлы әсері кезінде керу дәлдігі коэффициенті Плитаның жоғарғы аумағын жарықшақтардың пайда болуына тексерген кезде қабылданады.

Керу дәлдігі ескерілген кездегі алдын ала кернеу σ_sp=0,82·354=290,28 МПа.

2.2 Плита беріктігін тік қима бойынша есептеу

М=58,02 кН·м. Тақтайшасы сығылған аймақта орналасқан таврлы қима.

Есептейміз

ξ=0,021; х= ξ·h₀=0,021·27=0,648 < 5 см; η= 0,98.

ω=0,85-0,008 R_b=0,85-0,008·0,9·22=0,69.

Сығылған аймақтың шекті биіктігін анықтаймыз

ξ_y= ω/[1+σ_s1/500(1-ω/1,1)]=0,69/[1+ (1- )] ,

σ₁= R_s+400-σ_sp=510+400-290,28=620 МПа.

Шартты аққыштық шегінен жоғары кернеуленген арматураның кедергісін ескеретін жұмыс жағдайы коэффициенті

1,38>η=1,2

γ_s6=1,2 қабылдаймыз.

Созылатын арматура қимасының ауданын анықтаймыз:

.

Қабылдаймыз 2Ø16 А-IV ауданы As=4,02см².

2.3 Плита тақтайшасын жергілікті майысуға есептеу

Жоғарғы қырлар ені 9 см кезінде есептік аралығы l₀=197-2·9=179 см. 1 м2 тақтайшаға түсетін жүктеме плитаға түсетінмен бірдей қабылданады.

Ені 1м жолақ үшін майыстырушы момент:

Қиманың жұмыстық биіктігі h₀=5-1,5=3,5 см. Арматура Ø4 Вр-II R_s=1180 МПа;

ξ=0,11; η= 0,95.

Қабылдаймыз 6Ø4 Bp-II ауданы A_s=0,76см².

Көлденең жұмыстық арматурасы Ø4 Вр-II адымы s=150 мм торды қабылдаймыз.

2.4 Көлденең қырларды есептеу

Көлденең қырды екі тіректе орналасқан арқалық ретінде қарастыруға болады,есептеу аралығын екі бойлық қырлардың ось арақашықтарына тең аламыз:

_.

Қырға түскен жүктеме біріншіден өзінің салмағынан тұрады:

екіншіден плитадан түскен жүктен:

Жалпы жүк

= .

Бұрышта плитаның жүгі бойлық және көлденең қырларға есептеу сұлба бойынша тірек жақта ұзындығы м-де биссектрисамен беріледі,сондықтан жүк азайтылады: деп

Қырдағы иілу моменті

М= - =кН/м.

Көлденең күш Q= = 4,3кН.

Есепке СНиП 2.03.01-84(П3,16) бойынша плитаның ені b_n = 100 см . Тавр қималы көлденең қырдағы арматураның қимасының керекті ауданын анықтаймыз.

Сурет

Қырдағы бойлық арматураның диаметрімен беріліп, d=10 ауырлық ортадан төменгі созылып тұрған шетіне дейінгі арақашықтықты анықтауға болады а=2.5см.

A_SR= 0, A_S`= 0 кезінде сөре қабылдайтын иілу моменті :

M_n= R_b·b_n`·h_n (h₀-0.5 h_n )=22·100·3(12.5-0.5 ) = 72600 кН см = 72.6кНм

M_n =72.6 > 4.3 кН/м сондықтан нейтраль осы сөреден өтеді.

Қиманы төртбұрыш ретінде қарамтырамыз

Α_m = = = 0.013.

ξ =0.013 және формуламен керекті ауданды:

A_S = ξbh₀ = 0.013 = 0.7.

Сонда

R₁R_bt bh₀ =0.6 ·14 12.5 = 7.8 кН > Q=7.3 кН

Теңсіздік орындалып тұр. Сол себептен қырда көлденең арматура есеп бойынша керегі жоқ. Конструктивтік талаптар бойынша оларды d = 4мм сымнан жасаймыз. Адымдары а=20см.

2.5 Бойлық оське көлбеу қима бойынша беріктікке есептеу

Q=45.95 кН.

Бойлық оське есептік көлбеу қиманың проекциясын есептейміз.

Бойлық күш әсері N = P = 98 кН.

1+ >1,5.

Есептейміз қабылдаймыз 1,5;

Есептік көлбеу қимада бұдан

Қабылдаймыз .с= . Онда

демек, есеп бойынша көлденең арматура қажет емес.

2.6 Қырлы плитаны шектік күйдің екінші тобы бойынша есептеу

Келтірілген қиманың геометриялық сипаттамасын анықтаймыз.

Серпімділік модулінің қатынасы .

Келтірілген қима ауданы A_red=A+ѵA_s=197 1356cм² .

Төменгі шетіне қатысты келтірілген қима ауданының статикалық моменті S_red=197 cм².

Төменгі қырдан келтірілген қима ауырлық центріне дейінгі қашықтық см.

Келтірілген қима инерция моменті I_red= ⁴

Төменгі аймақ бойынша кедергі моменті

³

Жоғарғы аймақ бойынша кедергі моменті

³

Келтірілген қима ауырлық орталығынан жоғарғы нүктеге дейінгі ара қашықтық

Келтірілген қима ауырлық орталығынан төменгі нүктеге дейінгі ара қашықтық

φ_n=1,6-0,75=0,85.

Серпімді-иілімді кедергі мәнін жуықтау формуласы

W_pl=γW_red=1,75 ^3.

Сығылған аймақ бойынша серпімді-иілімді моментті дайындау және кернеу кезеңінде жарыққа төзімділігі

=1,5 ^3.

Арматурадағы алдын ала кернеулердің кемулері

Кернеу дәлдеу коэффициенті γ_p=1.

Электротермиялық кернеу әдісі кезіндегі кемулер σ₁=0,03σ_sp=0,03 354=10,62МПа. Температуралық құлаудан кемулер σ₂=0.

Сығу күші P₁=A_s(σ_sp- σ₁)=4,02(354-10,62)*100=138038,76 H Келтірілген қиманың ауырлық ортасына қатысты осы күштің эксцентриситеті e_op=y₀-a=22,8-3=19,8. Сығу кезінде бетондағы кернеу

.

Бетон беріктігі

.

.

Плита салмағынан майыстырушы момент

Бетондағы сығу кернеуі

.

Жылдам жылжығыштығынан кемуі .

МПа.

Бірінші кемулер .

кемулерін ескерсек Бетонның отыруынан кемулер Бетонның жылжығыштығынан кемулер егер

Екінші кемулер

Толық кемулер 46 >100МПа

Толық кемулерді ескергендегі сығу күші

.

2.7 Бойлық оське тік жарықтардың пайда болуын есептеу

Жүктеме бойынша сенімділік коэффициенті γ_f=1; М=49,53 кН·м.

Жарық пайда болар алдындағы тік қима қабылдайтын iшкi күштер моментi:

M_crc =R_bt,ser W_pl + M_rp=2,1·6716,01·100+1828327=3240000 Н·см=32,4 кН·м.

Бетонның алдын-ала сығу күшінің ядролық моменті γ_sp=0,84

M_cr=P(e_op+r)=0,84·98000(19,8+2,41)=1828327,2 Н·см

мұнда: P - бетонның алдын-ала сығу күші

e_op- сығу P күштерiнiң келтiрiлген қиманың ауырлық орталығы бойынша алынатын эксцентриситетi

М = 49,53 > Мcrc = 32,4 кН·м болғандықтан созылған аймақта жарықтар пайда болады. Демек, жарықтардың ашылуын есептеу керек. Плитаның жоғарғы аймағында бастапқы жарықтардың пайда болуын тексерейік. Керу дәлдігі γ_sp=1,16. Плита салмағынан майыстырушы момент

М= 14,11кН·м. Есептік шарт

P₁(e_op-r_inf)-M≤R_btpW_pl’=1,16·138038,76(19,8-7,62)-1100000= 850000 Н·см

R_btpW_pl’=1·18229·100 =1822900 H·см

850000 < 1822900 Н·см - шарт орындалды, бастапқы жарықтар пайда болмайды.

Бойлық оське жарықтардың ашылуын есептеу

γ_sp=1. Жарықтардың ашылуының шектік ені: созылмайтын a_crc=[4мм], созылмалы a_crc=[3мм].

Мөлшерлік жүктемелерден майыстырушы моменттер: тұрақты және a

ұзақ мерзімді М = 40,45 кН·м; жалпы М = 49,53 кН·м.

Тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемеден созылған арматурадағы кернеу:

=

=0

Созылған арматура қимасындағы кедергі моменті:

³

Толық жүктемеден арматурадағы кернеу:

Барлық жүктеменің созылмайтын әсерінен жарықтардың ашылу ені:

=0,17.

μ= δ=1; η=1; d=16мм-бойлық арматура диаметрі.

Тұрақты және ұзақ мерзімді жүктеменің созылмайтын әсерінен жарықтардың ашылу ені:

=0,11.

Тұрақты және ұзақ мерзімді жүктеменің әсерінен жарықтардың ашылу ені:

=0,19.

Жарықтардың созылмайтын ашылу ені:

.

Жарықтардың созылмалы ашылу ені:

Плитаның майысуын есептеу. Майысу тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемелердің мөлшерлік мәндерімен анықталады. Шектік майысу f=[2,5см]. М=40,45 кН·м; γ_sp=1; эксцентриситет

Майысу кезіндегі ось қисықтығын анықтаймыз:

Мұнда: - жүктемелердің ұзақ әсерінен;

197 5= 985 см².

Майысуды анықтаймыз:

3 Ригельді есептеу

3.1 Көлденең рама ригеліндегі ішкі күштерді анықтау

Ригельдің 1 м ұзындығына түсетін есептік жүктемені анықтаймыз.

Тұрақты:ғимараттың сенімділік коэффициентін ескергендегі жабыннан түсетін жүктеме 3,854·8·0,95=27,2 кН/м. және сенімділік коэффициенттерін ескергендегі 0,25×0,45 (ρ=2500 кг/см³) қималы ригель салмағынан:g=b_р· ·r ·h_р =2,9 кН/м.

Барлығы: g=27,2+2,9=30,1 кН/м.

h_р= ( )= 0,45.

b_р=(0,4 0,5)= 0,5·0,45= 0,25.

Уақытша:

Толық жүктеме: g

Сурет-Ригель сызбасы

Ригельдің есептік қимасындағы майыстырушы моменттерді есептеу

Ригель қимасы 25×45 см, ұстын қимасы 30×30 см, ұстын биіктігі l=4,6 м. Есептейміз .

Ригельдің аралық моменттері:

1) шеткі аралықта 1+2 М₁₂=-235 кН·м, М₂₁= -310 кН·м; жүктеме g+v=59,7 кН/м; көлденең күштер:

2) Ортаңғы аралықта М₂₃=М₃₂= -300 кН/м,

3-сурет-Ортаңғы қабаттағы көлденең раманы есептеу

а - есептік схемасы; б- ригель моменттерінің эпюрасы; в- моменттердің реттеуші эпюрасы; г - күштеулерді қайта бөліп қарағаннан кейінгі моменттер эпюрасы

2-кесте-Түрлі жүктелу кезіндегі ригельдің тірек моменттері

Жүкте-лу схема-сы	Жүктелу түрі	М12	М21	М23	М32
І		-0,058	-0,092	-0,086	-166
ІІ		-0,065	-0,070	-0,015	-28
ІІІ		0,008	-0,022	-0,071	-134
ІV		-0,056	-0,098	-0,096	-0,062
Жүктемелер үйлесімдігі	Тірек моменттерінің есептік схемасы	1+2 -235	1+4 -363	1+4 -348	-348
Аралық моменттерінің есептік схемасы	1+2 -235	1+2 -310	1+2 -300	-300

Ригельдегі иілімді топса пайда болу әсерінен моменттер қайта бөлуге қарастыру.

Топсаны тексеру үшін моменттерді қайта бөлеміз. Тіректегі моменттерді 30% азайтуымыз керек. 1+4 жүктеу кезінде мысалы. Ол үшін теңестіру моменттерін тұрғызамыз, олардың ординаталары төмендегідей.

1+4 М₂₁=М₂₃ ,

,

Тегістейтін момент эпюрасының түйініндегі ординаталарының айырмасы ұстындарға беріледі.

,

Ұстын қырындағы ригельдегі тірек моменттер

Ұстын қыры бойынша тірек момнеттерінің мәні (орта қатарда) 1+4 жүктеу кезінде ең үлкен болмауы мүмкін. Уақытша жүктеменің мәні үлкен болған кезде және ұстынның қима қатаңдығы аз болғанда момент жүктеуі 1+2 және 1+3 жүктеу кездерінде болуы мүмкін. Яғни аралықтағы теріс моменттер үлкен болғанда.

Есептік тірек моменттерінің жүктеу схемасын анықтау үшін тірек моменттерінің мәнін 2-кесте бойынша салыстырамыз. Және есептеуді сол схемаға ғана жүргіземіз.

Орта қатардағы ұстынның оң жағындағы қырында ригельдегі тірек моменті.

1)1+4 жүктемелер схемасы бойынша:

2) Ортаңғы ұстынның шеті бойынша ригельдің тіреуіш моменті :

1+4

Ригельдің көлденең күштері

Бойлық оське көлбеу қима бойынша ригельді беріктікке есептеу үшін көлденең күш төмендегі екі мәннің үлкенін аламыз.

Шеткі тіректе: Q₁=231 .

Жүктемелер схемасы 1+4 сол жақтағы ортаңғы тіректе:

3.2 Ригельдің тік қимасы бойынша беріктік есебі

Бетон мен арматураның беріктік мінездемелері:

Бетон В30: R_b=17МПа, R_bt=1,2 МПа, γ_b2=0,9, E_b=27000 МПа.

Тік жұмыстық арматура А-III: R_s=365 МПа, E_s=200000 МПа.

Ригельдің қимасының биіктігін анықтау

ξ=0,35, ξ˂ ξ_R, _m=0,289,

ξ_R = ,

Мпа,

а=25 ,

h=h₀+a=47+4=51 h=55

Бірінші аралықтағы қима: M=206

h₀=55-6=49

ξ= 0,875

4ø22 А-III

Ортаңғы аралықта қима: М=178 кНм.

𝜁=0,894,

4ø20 А-III

Ортаңғы тіректегі қима: М=273 кНм.

h₀=55-4=51 ,

𝜁=0,854,

2ø36 А-III

Шеткі тіректегі қима: М=160 кНм.

𝜁=0,922,

2ø25 А-III

Ригельдің қиғаш қимасы бойынша беріктік есебі

Q=255 кН.

d= 36 мм, d_sw= 8 мм.

A_sw=0,503 см².

А-III R_sw= 285 МПа,

R_sw=285∙0,9= 256,5 МПа.

Қаңқа саны – 2 :

Көлденең арматураның конструктивтік шарты бойынша:

S= = = 15 .

Барлық тірек участкелерінде ұзындығы l/4 қабылданып, адымы

S=15 , ал аралықтың ортаңғы бөлігінде адымы S= = = 35

Сығылған қиғаш жолақ бойынша бетон беріктігін тексеру:

Шарт орындалды.

3.3 Ригель арматурасын құрылымдау

Сурет-Материалдар эпюрасы

Ортадағы тіректегі арматура: 2ø36 А-III

ξ= , 𝜁=0,83,

𝜁

2ø12 А-III A_s=2,26 см²,

ξ= 𝜁= 0,98 ,

𝜁·

Көлденең күштеулер үшін қима: Q= 119 кН.

2ø36 А-III адымдар сақталып қалады: S=15 см.

=1919 Н/см,

Аралықтағы арматура: 4ø22 А-III A_s=15,2 см².

ξ= , 𝜁= 0,87 ,

𝜁

Алдындағы аралықтардың орнына арматура:

2ø22 А-III, A_s=7,6 см² ,

ξ= 𝜁= 0,93 ,

𝜁

Мұндағы көлденең күш: Q= 107 кH.

Н/см,

Қабылдаймыз

Мұндағы көлденең күш Q=124kH

.

Қабылдаймыз

Шеткі тіректегі арматура 2ø25 А-III

.

ζ= ξ=0.92

ξ

Мұндағы көлденең күш Q=196kH

2ø36 А-III адымдар сақталып қалады S=15см

=1919 Н/см.

.

Қабылдаймыз .

4 Орта қатардағы ұстын есебі

4.1. Ұстынды және бөлшектерін арматуралау

Есептік жүктемелерге байланысты тік күштеулерді анықтау:

Ригельден: бағаннан: (қимасы 0,3x0,3; l = 4,6 м, p=2500 кг/м³; γ_f=1,1; γ_n= 0,95) – 10,8 кН. Барлығы: G= 185 кН.

4 – сурет-Ұстын сызбасы

Уақытша жүктеме бірқабатты аражабыннан:

γ_n= 0,95; Q= 5,2∙41,6∙0,95= 206 кН.

Ұзақ мерзімді: Q= 4,2∙41,6∙0,95= 166 кН.

Қысқа мерзімді: Q= 1,8·41,6∙0,95= 71 кН.

Тұрақты жүктеме плита мен жабыннан - 5∙41,6∙0,95= 198 кН; ригельден – 32кН; бағаннан – 10,8кН.

Уақытша жүктеме – қардың І ауданына байланысты сенімділік коэффициенті γ_f=1,4; γ_n=0,95; Q=0,5∙1,4∙41,6∙0,95=28 кН; ұзақ мерзімді Q=0,25∙55=27,5 кН ; қысқа мерзімді Q=27,5кН.

Ұзақ мерзімді жүктемеден бірінші қабат ұстынының бойлық күші:

N=241 + 27,5 + (185 + 166) ∙2= 971 кН.

Сондай, толық жүктемеден:

N= 971+27,5 + 71∙2= 1141 кН.

Ұзақ мерзімді жүктемеден:

N= 971+(185+166) = 1322 кН.

Сондай, толық жүктемеден:

N= 1322+27,5 + 71∙3= 1563 кН

Есептік жүктемелерге байланысты иілу моментін анықтау

к

1+2 ұзақ мерзімді жүктеме кезінде:

Толық жүктеме кезінде:

Ұзақ мерзімді жүктеме кезінде:

Толық жүктеме кезінде:

Ұзақ мерзімді жүктемеден жертөле ұстынының ию моменті:

Толық жүктеме кезінде:

.

Ұзақ мерзімді жүктемеден бірінші қабат ұстынының ию моменті:

.

Толық жүктеме кезінде:

Ригельдің аралығы бойынша жүктемелерді қолданамыз.

Ұзақ мерзімді жүктемеден ұстынның ию моменті:

Жертөле ұстынының ию моменті:

Бірінші қабат үшін:

Толық жүктеме үшін:

Жертөле үшін:

Бірінші қабат үшін:

4.1 Ортаңғы ұстынның беріктік есебі

ξ>ξ_R; A_s=A_s.^’

Бетон мен арматураның беріктік мінездемелері:

В30- бетон класы; арматура - А-III.

1. N_max= 1563 кН, N_l=1322 кН,

M= 9,2 кНм, M_l=8

2. М_мах=42,4 , М_l=31,2 кНм.

1+2:

N= 1563 - = 1460 кH,

N= 1322 - = 1239 кH.

Симметриялық арматуралардың қималарын таңдап алу.

A_s=A_s^’.

Қиманың жұмыстық биіктігі: Һ₀= һ-а = 30-4 = 26 см; ені b=30 см.

Күш эксцентриситеті: e₀=M/N= = 2,9 см.

Кездейсоқ эксцентриситет: e₀= = = 1 немесе e₀= = = 0,8˂1.

Ұзақ мерзімді жүктеме: M₁= M_l+N_l( - a )= 31,2 + 1239∙0,11= 167,5 кHм.

Толық жүктеме: M₁= 42,4 + 1460∙0,11=203 кНм.

= = 54 >14 - ұстынның майысуын ескеру керек. r= 0,289h= 8,6 см.

Ауыр бетон үшін: φ_е=1+ = 1 + = 1,83 ,

,

e=

ξ_у

w=0,85-0,008∙0,9∙17= 0,72,

ξ= ,

μ₁= 0,056;

2ø16 А-III, A_s= 4,02 см².

Q=254 кH (ригельдің көлденең күштеулерінде).

Бетон В30: R_b=17Мпа, А-III, R_s=365 МПа, γ_b2=0,9.

l=20 см, l_bt= 25 см,

l₁=25 см,

см,

см,

.

Майыстырушы момент: M= = 267·0,15=40 кНм.

Көлденең хомуттар Ø6 А-I. Адымы s=10 см.

5 Іргетас есебі

5.1 Іргетасты жобалау және есептеу

Ұстын қимасы 30х30 см.

1) N=1563 кH, M= =4,6 кНм,

2) N= 1460 кH, M= = 21,2 кНм,

N_п= = 1360 кH.

= 0,3 МПа; γ_b2= 0,9; B 30; R_bt= 1,2 МПа.

Н= 105 см.

Іргетас өлшемінің табаны:

Іргетас астындағы топырақ қысымы:

Іргетас биіктігі

.

2) Ұстынның іргетасқа бекітілу шарты:

3) Арматураның бетонға сенімді бекіту шарты:

Іргетас биіктігі: Н= 90 см,

,

8Ø14 А-IIІ

m₁= = =0,13,

m₁= = =0,14,

m₁, m₂ артық m=0,05, шарт орындалды.

5 – сурет-Іргетас сызбасы