Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок 10 страница
Шихтовый материал | Свойства шихтового материала | |||
р, т/м3 | Рнас, Т/М3 | м2/т | ^плэ С | |
Стружка А1-сплавов дробленая и мелкий лом | 2,55...2,7 | 0,4...0,8 | 280... 320 | 590...665 |
Магний и его сплавы в чушках | 1,74... 1,85 | 0,7... 1 | 20...50 | 590...650 |
Лом магниевых сплавов | 1,74... 1,85 | 0,6... 1 | 15...70 | 590...650 |
Цинк и его сплавы | 7,0...7,2 | 3... 3,5 | 7... 13 | 420...430 |
Лом цинковых сплавов | 7,0...7,2 | 1,5 ...2,5 | 5...20 | 420...430 |
Медь и медные сплавы в чушках | 7,8... 8,95 | 7,4... 13 | 900... 1150 | |
Лом меди и ее сплавов | 7,8...8,95 | 1,5... 3 | 5...20 | 900... 1150 |
Стружка меди и ее сплавов | 7,8...8,95 | 2...2,5 | 140... 160 | 900... 1150 |
* р — плотность; рнас — насыпная плотность; S — удельная поверхность; tnл — температура плавления. |
Лом и отходы цветных металлов и сплавов (ГОСТ 1639—78). По
наименованиям металлов они классифицируются на лом Al, Ti, Си, Pb, Ni, Mo, Zn, Sn, Mg и металлы всех видов. По физическим признакам их делят на классы (А, Б, В...), по химическому составу — на группы и марки сплавов.
Алюминий вторичный используется для раскисления (ГОСТ 395—79Е). В алюминии марок АВ97...АВ86 содержится соответственно 97...86 % А1 и Mg (в сумме), при содержании магния не более 3 %. Кроме магния и алюминия в сплаве содержатся Си, Zn, Si, Sb и Sn.
Физические характеристики металлических шихтовых материалов. К важнейшим физическим свойствам шихтовых материалов, влияющим на производительность печи, величину угара металла, удельный расход энергии на плавку, относятся плотность р, насыпная плотность рнас, удельная поверхность S, температура плавления компонентов шихты (см. табл. 9.3).
Топливо
Для плавки литейных сплавов используются твердые, жидкие и газообразные виды топлива.
Кокс литейный каменноугольный (ГОСТ 3340—71). Его получают сухой перегонкой (нагревом до 1100°С без доступа воздуха) коксующихся каменных углей. В процессе перегонки из угля выделяются летучие вещества —
Характеристика | Марка кокса | ||
КЛ1 | КЛ2 | клз | |
Предельное содержание серы, % | 0,6 | 1,0 | 1,4 |
Предельная зольность, % | |||
Влага, %, не более | |||
Выход летучих, %, не более | 1,2 | 1,2 | 1,2 |
Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
коксовый газ, а также смолы, аммиак, бензол. В результате получаются куски пористого вещества, насыпная масса которого около 0,5 т/м3. Горючей составляющей кокса является углерод. По содержанию вредного элемента — серы — различают три марки кокса (KJIl, KJI2 и KJI3) (табл. 9.4).
Для кокса всех трех марок установлены пять классов по размеру кусков: 80 мм и более, 60 мм и более, 40 мм и более, 60...80 мм и 40...60 мм.
Мазут. Он является продуктом переработки нефти, который остается после удаления из нее моторных топлив. Горючими составляющими мазута являются углерод (80...87%) и водород (11... 13 %). Содержание серы в малосернистом мазуте — до 0,5 %, в сернистом — до 2 % и высокосернистом — до 3,5 %.
Природный газ. Метан — основное вещество природного газа (77...98% СН4), кроме него содержатся этан С2Н6, пропан С3Н8, бутан С4Н10 и тяжелые углеводороды.
9.4. Флюсы
При плавке чугуна и стали в качестве флюса шире всего используют известняк, основу которого (до 90 %) составляет СаС03. При нагреве известняк распадается с образованием извести СаО и С02. В зависимости от содержания СаО известняк делится на три сорта (табл. 9.5).
Для плавки чугуна можно использовать мел и мрамор (которые по составу аналогичны известняку) свежеобожженную известь (содержит 88...93% СаО), доломит (30% СаО, 20% MgO, 45 % С02), апатитонефелиновую руду (основной компонент — Са3(Р04)2) и плавиковый шпат (CaF2).
При плавке цветных сплавов в качестве флюсов широко используются фтористые и хлористые соединения кальция, магния, натрия, а также хлориды алюминия и калия.
Состав известняка, мае. %
|
9.5. Расчет шихты
Задачей расчета является установление такого соотношения компонентов шихты, которое обеспечивает получение сплава требуемого химического состава при минимальной его стоимости.
Исходными данными для расчета шихты являются:
• химический состав сплава в отливке;
• состав, расход и коэффициент усвоения модификатора (в случае его применения);
• тип плавильного агрегата;
• характер футеровки печи.
Первый этап расчета состоит в определении среднего химического состава шихты. Для этого вычисляют количество элементов, вносимых в расплав с модификатором. Полученную величину вычитают из концентрации данного элемента в металле отливки.
В связи с тем, что в процессе плавки происходит угар или пригар элементов, необходимо соответственно увеличить или уменьшить концентрацию элементов в шихте по сравнению с их концентрацией в жидком сплаве. В зависимости от вида сплава используется один из двух способов учета угара в процентах:
• от среднего содержания каждого из элементов во всех компонентах шихты;
• для каждого компонента шихты в отдельности по каждому из элементов.
Второй этап состоит в составлении списка компонентов шихты. В этот список следует внести:
• возврат собственного производства;
• лом соответствующих сплавов известного химического состава (желательно из отходов собственного Производства завода);
• ервичные металлы, количество которых должно быть тем большим, чем выше требования к выплавляемому сплаву;
• компоненты, содержащие каждый из контролируемых элементов в химическом составе сплава (предпочтительно по отдельности);
• компонент-разбавитель, содержащий минимальное количество каждого из элементов (например, малоуглеродистую сталь при плавке чугунов и сталей).
Использование компонентов первых двух видов способствует реализации принципа безотходности производства.
В списке компонентов указывается химический состав данной партии каждого из компонентов шихты и его цена.
Третий этап — собственно расчет состава шихты; в современных условиях проводится с помощью ЭВМ. Существовавшие ранее методы расчета — аналитический, графический и подбором в настоящее время представляют интерес только с точки зрения раскрытия сути проводимых вычислений.
Сущность и сложность проблемы расчета реальной шихты можно проиллюстрировать простейшим примером расчета двухкомпонентной шихты по двум контролируемым элементам ее химического состава.
Пусть требуется составить шихту для выплавки серого чугуна, из стального лома и чушкового чугуна. Средняя концентрация компонентов в шихте (с поправкой на угар и модификатор) должна быть: углерода — 3,2±0,1 %, кремния — 2,0±0,1 %, а содержание этих элементов в компонентах шихты составляет, %:
С Si
Чушковый чугун......................... 4,1 2,1
Стальной лом.............................. 0,35 0,3
Обозначим искомую массовую долю чушкового чугуна Хъ а долю стального лома — Х2 (сумма массовых долей этих компонентов шихты в данном случае должна быть равна единице).
Обычно расчет удобно вести на 100 кг шихты, так как в этом случае концентрация элемента в шихте в процентах совпадает с его количеством в килограммах. Тогда количество углерода, вносимое в шихту с чушковым чугуном, будет: 4,1ХЬ а со стальным ломом — 0,35Z2 (кг или %). Количество кремния, вносимое с компонентами шихты, будет соответственно: 2,1Х{ и 0,ЗХ2. Эти рассуждения приводят к системе трех уравнений:
'Х1+Х2=1,
<4,1^+0,35^2=3,2,
2,1Х{ + 0, ЗХ2 = 2,0.
Система уравнений противоречива и не имеет решения. Противоречие заключается в том, что для получения заданной концентрации углерода в шихте нужно выполнить условия двух первых Уравнений, решением которых является: Хх = 0,74 и Х2 = 0,26.
Но при таком соотношении компонентов средняя концентрация кремния в шихте будет: 2,1-0,74 + 0,3-0,26 = 1,63 %, что ниже заданного.
На практике в таких случаях недостающее количество кремния — 0,37 % вводят в шихту с ферросилицием. Если для этого используется ферросилиций ФС45, то необходимое его количество составит 0,37-100/45 = 0,82 %.
Важно отметить, что выбранный для подшихтовки ферросилиций не содержит углерода и поэтому не приводит к изменению концентрации последнего в шихте, однако сумма компонентов шихты оказывается больше единицы (1,028). Учитывая, что допуск на концентрацию углерода и кремния в шихте составляет ±0,1 абсолютных процента, или около 5 отн. %, погрешность вычисления с практической точки зрения является допустимой.
Для точного решения задачи в систему уравнений необходимо ввести третий компонент шихты — ФС45. Обозначив долю этого компонента Х3, получим новую систему уравнений:
'Х1+Х2+Х3=ъ < 4, \Хх + 0, Ъ5Х2 + 0Х3 =3,2, 2, \Х{ + 0, ЗХ2 + 45Х3 = 2,0.
Решением этой системы являются значения: Хх = 0,741; Х2 = 0,2508 и!3 = 0,008192, т.е. в составе шихты должно быть 74,1 % чушкового чугуна, 25,08 % стального лома и 0,819 % ФС45.
Приведенный пример показывает, что расчет шихты, компоненты которой являются носителями одновременно двух элементов, затруднителен или невозможен даже в простейшем случае. Наличие в списке компонентов шихты металлов, легированных только одним из контролируемых элементов сплава или содержащих другие элементы в небольших количествах, устраняет эти трудности.
В реальных условиях расчет шихты проводится для сплавов, содержащих до 10 и более элементов, причем число компонентов шихты также может быть больше 10. Кроме того, из общего числа возможных решений требуется выбрать наиболее дешевый состав шихты. Такие задачи легко решаются с помощью ЭВМ. Однако подготовка данных для ввода в компьютер требует четкого понимания сути проводимых вычислений и аккуратности.
В табл. 9.6 и 9.7 представлен пример подготовки данных к расчету шихты на основе специально разработанных бланков таблиц. В качестве примера приведен поверочный расчет шихты для плавки серого чугуна (СЧ специальный) для поршневых колец автомобиля КамАЗ.
Бланки таблиц с надписями, выделенными жирным шрифтом, являются своего рода алгоритмом действий расчетчика. Записи в табл. 9.6 и 9.7, сделанные расчетчиком, в приведенном примере выполнены обычным (светлым) шрифтом.
После внесения в табл. 9.6 исходных данных для расчета в строке 2 таблицы определено количество кремния, переходящее в расплав из модификатора. В строке 3 определено его количество в металле перед выпуском из печи.
Величина угара У элементов принимается по данным литейного цеха, а при их отсутствии выбирается в зависимости от типа сплава, печи и характера футеровки по табл. 9.8 и 9.9. С учетом угара вычисляется концентрация каждого из элементов в шихте (Эш), обеспечивающая заданный химический состав отливки по формуле:
_эж.юо
~ 100 + У
Ограничения по химическому составу могут назначаться:
• по максимально допустимому пределу содержания для вредных примесей в виде неравенства типа «<» (в данной марке чугуна— для S и Си);
• по среднему значению допустимого интервала содержания легирующего элемента в виде равенства «=» (для Si, Мп, Р, Сг);
• по нижнему и верхнему пределам в виде двух неравенств «<»; «>» (как это сделано для углерода С).
В список компонентов шихты (см. табл. 9.7) введен литейный рафинированный чугун JIP7-I-A-2 в связи с требованием пониженного (до 0,03 %) содержания серы в специальном чугуне. Ограничение на его содержание — 0,338 (33,8%) должно обеспечить стабильность состава и свойств чугуна в отливке.
Количество собственного возврата — 0,4 (40 %) характерно для таких мелких отливок, как поршневые кольца, и соответствует балансу металла в цехе. Химический состав возврата взят по средним значениям допустимых содержаний элементов в отливке.
В список компонентов внесены ферросплавы — носители каждого из элементов чугуна. Наутлероживатель — стружка графитная — взят, как это принято, сверх 100 % состава металлической части шихты, поэтому сумма массовых долей компонентов шихты больше единицы (на величину ожидаемого количества науглероживателя — 2 %). По результатам предварительного расчета эта величина будет при необходимости уточнена.
Цены на шихтовые материалы приняты с большой степенью условности, что объясняется инфляцией и рыночными отношениями в стране.
Порядок описания элементов в колонках табл. 9.6 и 9.7 целесообразно сделать одинаковым — это существенно упрощает и облегчает операцию составления системы ограничений по химическому составу, так как коэффициенты перед переменными Х-х располагаются в табл. 9.7 под правыми частями соответствующих неравенств, принятых в табл. 9.6.
Расчет ограничений по химическому составу сплава Расчетчик: И.И.Иванов. Марка сплава: СЧ специальный. Плавильный агрегат: ИСТ 2,5/2,4. Футеровка: кислая
№ п/п | Параметр расчета | Содержание элемента (Э), мае. % | |||||||||
С | Si | Mn | Р | S | Си | Сг | |||||
В отливке Э0, от... до ... | 3,5 4,0 | 2,4 3,0 | 0,5 0,85 | 0,4 0,6 | <0,03 | <0,3 | 0,2 0,3 | ||||
Вводится с модификатором АЭ = Эм'Ж'КУМ | С ферросилицием ФС75 при его расходе 0,4 % и коэфе ДЭ= 75 • 0,4 % • 0,9/100% = 0,27 % Si | шциенте усвоения 0,9 поступает | |||||||||
В жидком чугуне эж=э0-дэ | 3,5...4,0 | 2,13...2,73 | 0,5...0,85 | 0,4... 0,6 | <0,03 | <0,3 | 0,2...0,3 | ||||
Величина угара У (со знаком «-» для угара, «+» для пригара) | -10 | -ю | -5 | ||||||||
Должно быть в шихте Эж.100 ш" 100 + У | 3,85...4,44 | 2,13...2,73 | 0,56...0,944 | 0,4...0,6 | <0,03 | <0,3 | 0,21...0,32 | ||||
Принятые ограничения | >3,85 <4,44 | > = 2,43 < | > = 0,75 < | > = 0,5 < | > <0,03 | > <0,3 | > = 0,25 < | > < | > < | > < |
Примечание. ЛЭ — увеличение концентрации элемента в металле при вводе модификатора; Эм — концентрация элемента в модификаторе; М% — расход модификатора; КУМ — коэффициент усвоения модификатора; Эж — содержание элемента в жидком чугуне до модифицирования; У — угар или пригар; Э0 — содержание элемента в металле отливки; Эш — содержание элемента в шихте.
Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
|
Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
|
Примечание. Знак «+» перед числом означает пригар элемента, знак «-» — угар. |
Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
|
Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте. |
Система ограничений. Ограничения по содержанию элементов:
а) по углероду
4,0*! + 3,75*2 + 0,1*3 + 0,0Х4 + 0,0Х5 + 7,0*6 + 0,15*7 + 80*8 > 3,85, 4,0*! + 3,75Х2 + 0,1*3 + 0,0*4 + 0,0*5 + 7,0*6 + 0,15*7 + 80*8 < 4,44;
б) по кремнию
1,2*! + 2,43*2 + 0,3*3 + 0,0*4 + 44*5 + 1>0*6 + 1,5*7 + 0,0*8 = 2,43;
в) по марганцу
0,3*! + 0,68*2 + 0,4*з + 0,0*4 + 0,6*5 + 75*6 + 0,0*7 + 0,0*8 = 0,75;
г) по фосфору
0,08*! + 0,5*2 + 0,04*з + 14*4 + 0,06*5 + 0,45*6 + 0,03*7 + 0,0*8 = 0,5;
д) по сере
0,01*i + 0,025*2 + 0,04*з + 0,0X4 + 0,03*5 + 0,(ШЈ + 0,03*7 + 0,0*8 < 0,03;
е) по меди
0,0*! + 0,25*2 + 0,0*з + 0,0*4 + 0,0*5 + 0,0*6 + 0,0*7 + 0,0*8 < 0,03;
ж) по хрому
0,04*1 + 0,25*2 + 0,1*з + 0,0*4 + 0,5*5 + 0,0*6 + 65*7 + 0,0*8 = 0,25.
Ограничения по содержанию компонентов в шихте в каноническом виде запишутся:
для чушкового чугуна
1*1 + 0,0*2 + 0,0*з + 0,0*4 + 0,0*5 + 0,0*6 + 0,0*7 + 0,0*8 = 0,338; для возврата