Расчет начального пускового тока и начального пускового момента

9.1. Определим по форм. 9-330 значение высоты стержня клетки ротора при полуоткрытых пазах hст:

hст = hп2 – hш2 hст = 19,25 мм

9.2. Определим по форм. 9-329 значение степени вытеснения тока в стержнях клетки ротора для алюминиевой клетки bст = bп2 при f = 50 Гц, ξ :

ξ = 0,0735∙hст∙√S/mт ξ = 1,0248

9.3. Определим по рис. 9-23 значение коэффициента φ, зная значение степени вытеснения тока в стержнях клетки ротора:

φ = 0,08

9.4. Определим по форм. 9-332 значение расчетной глубины проникновения тока в стержень hр:

hр = hст/(1+ φ) hр = 17,8241 мм

9.5. Определим по форм. 9-333 значение ширины стержня на расчетной глубине проникновения тока (при r1 ≤ hр ≤ (r1 + h1)), bр:

bр = 2∙r1 – (2∙(r1-r2)(hp-r1) /h1) bр = 6,5743 мм

9.6. Определим по форм. 9-335 значение площади поперечного сечения стержня при расчетной глубине проникновения тока (при r1 ≤ hр ≤ (r1 + h1)), Sр:

Sр = π/2∙(r1)² + (r1 + bр/2)∙( hp-r1) Sр = 73,0353 мм²

9.7. Определим по форм. 9-337 значение коэффициента вытеснения тока kвт:

kвт = Sст/ Sр kвт = 1,2939

9.8. Определим по форм. 9-338 значение активного сопротивления стержня при 20°С для пускового режима rстп:

rстп = rст∙ kвт rстп = 5,8318∙10^-5 Ом

9.9. Определим по форм. 9-339 значение активного сопротивления обмотки ротора при 20°С, приведенное к обмотке статора (для пускового режима), rꞌ2п:

rꞌ2п = kпр1∙( rстп+ rкл) rꞌ2п = 0,9772 Ом

9.10. Определим по рис. 9-23 значение коэффициента ψ, зная значение степени вытеснения тока в стержнях клетки ротора:

ψ =0,95

9.11. Определим по форм. 9-340 значение коэффициента проводимости рассеяния паза ротора (при пуске) для овального полузакрытого паза λп2п:

λп2п = 2,8482

9.12. Определим по форм. 9-342 значение коэффициента проводимости рассеяния обмотки ротора при пуске λ2п:

λ2п = λп2п+ λд2+ λск+ λкл λ2п = 7,5193

9.13. Определим по форм. 9-343 значения индуктивного сопротивления рассеяния двигателя, зависящее от насыщения χпер:

χпер = χꞌ1∙ λ1пер/λ1+χꞌꞌ2∙ λ2пер/λ2п χпер = 1,5841 Ом

9.14. Определим по форм. 9-344 значение индуктивного сопротивления рассеяния двигателя, не зависящее от насыщения χпост:

χпост = χꞌ1∙ (λ1-λ1пер)/λ1+χꞌꞌ2∙ (λ2-λ2пер)/λ2п χпост = 1,7131

9.15. Определим по форм. 9-345 значение активного сопротивления к.з. при пуске rкп:

rкп = rꞌ1+rꞌ2∙mт∙(1+τ1)²∙(1+ρ1)² rкп = 2,875 Ом

9.16. Определим по форм. 9-368 значение тока ротора при пуске для двигателей с открытыми и полузакрытыми пазами короткозамкнутого ротора и с любой формой пазов статора Iꞌꞌп2:

Iꞌꞌп2 = 58,203 А

9.17. Определим по форм. 9-370 значение полного сопротивления схемы замещения при пуске (с учетом явлений вытеснения тока и насыщения путей потоков рассеяния) zкп:

zкп = Uном1/ Iꞌꞌп2 zкп = 3,7799 Ом

9.18. Определим по форм. 9-371 значение индуктивного сопротивления схемы замещения при пуске χкп:

χкп = √( zкп)²- (rкп)² χкп = 2,4539 Ом

9.19. Определим по форм. 9-372 значение активной составляющей тока статора при пуске Iпа1:

Iпа1 = 47,6423 А

9.20. Определим по форм. 9-373 значение реактивной составляющей тока статора при пуске Iпр1:

Iпр1 = 40,7275 А

9.21. Определим по форм. 9-374 значение фазного тока статора при пуске Iп1:

Iп1 = √( Iпа1)²+( Iпр1)² Iп1 = 62,6779 А

9.22. Определим по форм. 9-375 значение кратности начального пускового тока Iп1/I1:

Iп1/I1 = 4,2471

9.23. Определим по форм. 9-376 значение активного сопротивления ротора при пуске, приведенное к статору, при расчетной рабочей температуре и Г-образной схеме замещения rꞌꞌ2п:

rꞌꞌ2п = rꞌ2п∙mт∙(1+τ1)²∙(1+(ρ1)²) rꞌꞌ2п = 1,4404 Ом

9.24. Определим по форм. 9-377 значение кратности начального пускового момента Mп/Mн:

Mп/Mн = m∙(Iꞌꞌп2)²∙ rꞌꞌ2п∙(1-Sн)/Р2 Mп/Mн = 1,7651