Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h,МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г СНиП 23-02

Общие теплопотери здания Q_h, МДж, за отопительный период следует определять по формуле

Q_h = 0,0864 K_mD_dA_e , (Г.3)

где K_m - общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м²×°С), определяемый по формуле

K_m = K_m^tr + K_m^inf, (Г.4)

K_m^tr - приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания, Вт/(м²×°С), определяемый по формуле

Q_h = 0,0864×1×6811×9553 = 5621657 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int,Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электровыделения здания (по Г.6СНиП 23-02), но не менее 10 Вт/м². В нашем случае принято 17 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Q_int,МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02 Q_int = 0,0864 q_intz_htA_l, q_int -

Q_int = 0,0864×17×245×3360 = 1209116 МДж.

Q_int =50*220*245*9 теплопоступления от детей =87331 МДж

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q_s,МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г. Сыктывкара средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м², на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224 МДж/м². Площади светопроемов соответственно ориентации - по 300 м².

Q_s = 0,5×0,28×(716×300 + 1224×300)= 0,5*0,28*582200= 81480 МДж.

29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y,МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02

Q_h^y = [5621657 - (1209116 + 81480+87331)1.07]×1,13 = 4612325 МДж.

30. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des,кДж/(м²×°С×сут), определяется по формуле (Г.1) приложения Г СНиП 23-02 q_h^des = 10³×Q_h^у/(A_hD_d)

q_h^des =4686420 ×10³/(105822507) = 44,28 кДж/(м²×°С×сут).

31. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^req,кДж/(м²×°С×сут), принимается в соответствии с таблицей 9 СНиП 23-02равным 45 кДж/(м²×°С×сут).

Проект здания соответствует требованиям СНиП 23-02 при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих конструкций:

стен - R_w^req = 3,1 м²×°С/Вт;

окон и балконных дверей - R_F^req = 0,6 м²×°С/Вт;

покрытий - R_c^req = 4,2 м²×°С/Вт;

перекрытий первого этажа - R_f^req = 4,0 м²×°С/Вт.

РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФАСАДА

Исходные данные

2. Наружные стены - из трехслойных железобетонных, l_Б = 2,04 Вт/(м×°С), панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм, l_Б = 0,042 Вт/(м×°С). Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.

3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах R_o^r = 0,55 м²×°С/Вт.

4. В стыках применен минераловатный утеплитель l_Б = 0,07 Вт/(м×°С), снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм l_Б = 0,15 Вт/(м×°С).

5. Для Московской области (г. Кашира) согласно СНиП 23-01 средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: t_ext^av = -3,4 °С; z_ht = 212 сут. Температура внутреннего воздуха t_int = 20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют

D_d = (22 + 5,8)×245 = 6811 °С×сут.

Порядок расчета

1. По таблице 4 СНиП 23-02 D_d = 6811 °С×сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий R_req = 3,33 м²×°С/Вт.

2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно

R_o = 1/8,7 + 0,17/2,04 + 0,165/0,042 + 1/23 = 4,17 м²×°С/Вт.

3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.

Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений f_i и площади зон их влияния рассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.

4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.

Таблица К.1

№ п.п.	Вид теплотехнической неоднородности	Площадь зоны влияния i-й неоднородности Аi,м2	Коэффициент влияния i-й неоднородности fi
	Гибкая связь: треугольная точечная	0,71 0,35	0,16 0,16
	Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона	0,94	-0,03
	Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: со стороны пола	0,335 на 1 м	0,07
	со стороны потолка	0,335 на 1 м	0,38
	Оконные откосы	0,335 на 1 м	0,47
	Наружный угол, образованный стеновыми панелями	0,94	0,14
	Внутренний угол, образованный стеновыми панелями	0,94	-0,14
	Примыкание панели к чердачному перекрытию	0,335 на 1 м	0,33
	Примыкание панели к цокольному перекрытию	0,335 на 1 м	0,4

Таблица К.2

№ п.п.	Тип стеновой панели	Количество панелей	Площадь панели (без площади проема), м2	Количество гибких связей	Коэффициент теплотехнической однородности
треугольных	точечных
	Панель 3´2,8 м с оконным проемом 1,5´1,5 м Н-101 т:		6,15
	с рядовыми стыками					0,743
	с наружным углом					0,73
	с наружным и внутренним углами					0,74
	с двумя наружными углами					0,724
	Панель 4,5´2,8 м с балконным проемом (1,5´1,5 м + 2,2´0,9 м) Н-100 т:		8,37
	с рядовыми стыками					0,75
	с наружным углом					0,729
	с внутренним углом					0,757
	Панель 4,5´2,8 м с оконным проемом 2,1´1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами		9,45			0,787
	Панель лифтового отсека 3,65´2,8 м с дверным проемом 2´1 м Н-201 т с внутренним углом		8,22			0,8
	Панель лестничной клетки 2,35´2,8 м с дверным проемом 2´1 м Н-202 т		4,58			0,714
	Глухая панель 1,45´,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т		4,06			0,832
	Глухая панель 3,25´2,8 м Н-7т, Н-8т		9,1			0,856
	Глухая панель 1,5´2,8 м Н-28т:		4,2
	с рядовыми стыками					0,836
	с внутренним углом					0,864
Итого 38

5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:

r_fas = (6,15×10 + 8,37×6 + 9,45×2 + 8,22 + 4,58 + 4,06×10 + 9,1×4 + 4,2×4)/(2×6,15/0,743 + 4×6,15/0,73 + 2×6,15/0,74 + 2×6,15/0,724 + 2×8,37/0,75 + 2×8,37/0,729 + 2×8,37/0,757 + 2×9,45/0,787 + 8,22/0,8 + 4,58/0,714 + 10×4,06/0,832 + 4×9,1/0,856 + 2×4,2/0,836 + 2×4,2/0,864) = 237,22/304 = 0,78;

- для первого этажа

r_fas = 0,78×0,962 = 0,75;

- для последнего этажа

r_fas = 0,78×0,97 = 0,757.

Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания

r_fas^r = 16/(14/0,78 + 1/0,75 + 1/0,757) = 0,777.

Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно

R_fas^r = 0,777×4,17 = 3,24 м²×°С/Вт > R_req = 3,14 м²×°С/Вт.

Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям СНиП 23-02.