Определение расчетных сочетаний

Для расчета колонн необходимо знать, при каком сочетании нагрузок в

расчетных сечениях возникает максимальный изгибающий момент и

соответствующая ему продольная сила, максимальная продольная сила и

соответствующий ей момент.

Сечение 1-1

1. M_max+ ; N_соотв. ; в загружениях 1 + 3

M_max+ =1*(-53,63+134,44) = 57,24 кН*м

N_соотв. = 1 * (-264,91) + 1,39 = -266,3 кН

2. M_max- ; N_соотв.; в загружениях 1 + 2 + 4 + 6 + 10

M_max- = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 93,87 – 74,34 – 6,53) = -244,9кН*м

N_соотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 + 1,39 – 103,48 + 0) = -496,76 кН

3. N_max- ; M_соотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5

N_max- = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 – 276,45) = -653,68 кН

M_соотв. = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 74,34) = -154,61 кН*м

Окончательные расчетные сочетания для сечения 1-1:

1. |M_max| = -244,9 кН*м; N_соотв. = -496,76 кН;

2. N_max- = -653,68 кН; Mсоотв. = -154,61 кН*м

Сечение 2-2

1. M_max+ ; N_соотв. ; в загружениях 1 + 3 + 5

M_max+ = 1 * (-53,63) + 0,9 * (134,44+ 188,29) = 263,83 кН*м

N_соотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (1,39 – 276,45) = -512,47 кН

2. M_max- ; N_соотв.; в загружениях 1 + 2 + 4

M_max- = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 93,87) = -172,18 кН*м

N_соотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 + 1,39) = -403,63 кН

3. N_max- ; M_соотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5

N_max- = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 – 276,45) = -653,68 кН

M_соотв. = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 + 188,29) = 81,77 кН*м

Окончательные расчетные сочетания для сечения 2-2:

1. |M_max| = 263,83 кН*м; N_соотв. = -512,47 кН;

2. N_max- = -653,68 кН; M_соотв. = 81,77 кН*м

Сечение 3-3

1. M_max+ ; N_соотв. ; в загружениях 1 + 3 + 5 + 8

M_max+ = 1 * (-169,58) + 0,9 * (644,79 + 188,29 + 29,96) = 607,16 кН*м

N_соотв. = 1 * (-316,99) + 0,9 * (1,39 – 276,45 + 0) = -564,55 кН

2. M_max- ; N_соотв.; в загружениях 1 + 2 + 4 + 6 + 10

M_max- =1* (-169,58)+0,9*(-119,7 –461,49 –136,77 –29,96) = -842,71 кН*м

N_соотв. = 1 * (-316,99) + 0,9 * (-155,52 + 1,39 – 103,48 + 0) = -548,84 кН

3. N_max- ; M_соотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5 + 7

N_max- = 1 * (-316,99) + 0,9 * (-155,52– 276,45 + 0) = -705,77 кН

M_соотв. = 1 * (-169,58) + 0,9 * (-119,7 + 188,29 – 29,96) = -164,82 кН*м

4. |M_max| ; Nmin- ; в загружениях 1 + 4

|M_max| = 1 * (-169,58 – 461,49) = -631,07 кН*м

N_min- = 1 * (-316,99 + 1,39) = -315,60 кН

Окончательные расчетные сочетания для сечения 3-3:

1. |M_max| = -842,71 кН*м; N_соотв. = -548,84 кН;

2. N_max- = -705,77 кН; M_соотв = -164,82 кН*м;

За расчетные значения принимаем изгибающий момент и продольную силу в сечении 3-3: |M_max| = -842,71кН*м и соответствующее продольное усилие N_соотв.= -548,84 кН. И значение изгибающего момента и продольной силы в сечении 3-3: N_max- = -705,77 кН кН и соответствующий изгибающий момент M_соотв. =-164,82 кН*м.

РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТОЙ КОЛОННЫ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ

Определение расчетных длин

Расчетная длина колонны однопролетного производственного здания в плоскости изгиба (плоскости рамы) при шарнирном креплении ригеля к колонне равна:

Где, -коэффициент приведения длины;

n=0- при шарнирном креплении ригеля к колонне.

Расчетная длина колонны из плоскости рамы принимается равной

наибольшему расстоянию между точками закрепления колонны от смещения вдоль здания. Расчетная длина определяется в зависимости от конструктивной схемы каркаса.

Где, - коэффициент приведения длины.

Определяем гибкость стержня колонны:

Где - по сортаменту I 100Б2

Условие не выполняется , гибкость стержня не обеспечена.

Для сокращения расчетной длины колонны вдоль здания устанавливают промежуточные распорки. При установке одной распорки по высоте колонны расчетная длина будет уменьшена в два раза.

Где, - коэффициент приведения длины.

Определяем гибкость стержня колонны:

Где - по сортаменту I 100Б2

Условие выполняется , гибкость стержня обеспечена.