Определение параметров режима простейшей замкнутой сети.

КРАТКИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ

Определение параметров режима разомкнутой сети

При расчете режима разомкнутой электрической сети (см. рис. 1, а) исходными данными в большинстве случаев являются нагрузки во всех узловых точках сети, кроме питающего пункта, и напряжение в узле питания («расчет по данным начала»). Необходимо учитывать, что нагрузка в узлах схемы (также, как и для кольцевых схем) учитываются «расчетными мощностями станций».

Расчет режима сети выполняется в два этапа.

На первом этапе определяются мощности в начале (S’_ij) и в конце (S^’’_ij) каждой ij-ой ветви схемы замещения (рис. 1.1, б) путем последовательного перехода от участка к участку в направлении от конца сети к ее началу при условии, что напряжения во всех узловых схемы равны номинальному напряжению сети (U_Н):

Где - потери мощности в ij-ой ветви схемы, МВ А;

R_ij и X_ij – активное и реактивное сопротивление ij-ой ветви схемы, Ом

На втором этапе расчета по найденному распределению потоков мощности питающего пункта определяются потери напряжения в ветвях и напряжения в узлах схемы замещения рис. 1, в при последовательном переходе от узла к узлу в направлении от питающего пункта (U_А) до конца сети. Потери напряжения в ij-ой ветви и напряжение в j-ом узле схемы замещения определяются по выражениям:

Где U_i – напряжение i-го узла схемы, кВ;

и - продольная и поперечная составляющие падения напряжения в начале ( ) и в конце (U_j) ij-ой ветви схемы.

Влияние поперечной составляющей падения напряжения ( ) не учитываются в расчетах сетей 110 кВ и ниже. При расчетах местных сетей допускается не учитывать потери мощности по участкам сети принимать во всех узлах схемы напряжение, равное номинальному значению, при определении потерь напряжения в сети.

Рис.1.1

Определение параметров режима простейшей замкнутой сети.

К простейшим замкнутым сетям относятся кольцевая сеть, содержащая один замкнутый контур (рис.2,а), и магистральная линия с двусторонним питанием (рис. 1.2, б).

Рис. 1.2

Кольцевая сеть может быть представлена схемой линии с двусторонним питанием с напряжением по концам, равным по модулю и фазе ( , см. рис. 1.2, в. Расчет режима замкнутой сети следует начинать с приведения нагрузок к узлам сети. Исходными данными для расчета режима сети являются мощности нагрузок и напряжение в питающем пункте (пунктах). Расчет режима сети выполняется в два этапа. На первом этапе приближенно определяется распределение потоков мощности по участкам сети при условии равенства напряжений в узлах номинальному напряжению сети и отсутствия потерь мощности в сети (направление потоков мощности по участкам сети предельно выбирается условно, см. рис. 1.2, в). В общем случае при n нагрузках в сети мощности, протекающие на головных участках сети, определяется по формулам:

Где и - сопротивления участков сети от узла m схемы, в котором присоединена нагрузка , до питающих узлов .

После определения мощности на данном из головных участков сети мощности на остальных участках сети вычисляется уравнениями баланса мощностей в узлах нагрузки и определяется точка потокораздела (рис.1. 2, г).

На втором этапе расчета режима линия с двусторонним питанием разрезается в точке потокораздела (рис.1.2, д), мощности в конце участков, примыкающих к точке потокораздела, принимаются равными соответствующим мощностям, найденным на первом этапе расчета. Дальнейший расчет режима сети осуществляется также, как для разомкнутых сетей «по данным начала».

Пример:

Определить напряжения в узлах и распределение мощностей в кольцевой сети с номинальным напряжением 110 кВ (рис. 1.3, а). Напряжение в точке А в данном режиме поддерживается равным 124 кВ. Длины линий, марка проводов, мощности трансформаторов и нагрузки на шинах вторичного напряжения понижающих подстанций указаны на схеме сети.

Среднегеометрическое расстояние между проводами фаз равно 5 м.

Трансформаторы подстанций Б и В в данном режиме работают с коэффициентом трансформации, равным 117,05/11 кВ, трансформаторы подстанции Г – с коэффициентом 119,09/11 кВ.

Параметры трансформатора мощностью 16 МВ А по паспорту:

∆P_x = 26 кВт, ∆Р_к = 85 кВт, e_k = 10,5%, I_x = 0,85%;

трансформатора мощностью 25 МВ А:

∆P_x = 36 кВт, ∆Р_к = 120 кВт, e_k = 10,5%, I_x = 0,8%;

Рис. 1.3. Схема расчетной сети

Решение:

Потери мощности в трансформаторах

, МВА

Где К_з коэффициент загрузки трансформатра;

Р_н – активная нагрузка подстанций, МВт;

Q_н –реактивная нагрузка подстанции, Мвар;

S_ном – номинальная мощность трансформатора. МВА.

На подстанции Б

коэффициент загрузки трансформатора.

Рис. 1.4. а – схема сети 110 кВ; б – схема замещения сети;

в – потокораспределение в сети без учета потерь мощности (I этап расчета);

г – потокораспределение с приближенным учетом потерь мощности (II этап расчета).

На подстанции В

Где коэффициент загрузки трансформаторов;

На подстанции Г

где коэффициент загрузки трансформатора.

Мощность нагрузок подстанций, приведенные к стороне высшего напряжения (с учетом потерь мощности в трансформаторах):

Для подстанции Б

Для подстанции В

Для подстанции Г

Погонные параметры линий сети:

Марка	r, Ом/км	х, Ом/км	См/км
АС-70	0,46	0,44	2,58
АС-95	0,33	0,429	2,65
АС-150	0,214	0,416	2,74
АС-185	0,17	0,409	2,82

Параметры линии А-Б

Ом;

Мвар.

Параметры остальных линий указаны на рис. 1.3, б.

Расчетные нагрузки подстанций с учетом реактивной мощности, генерируемой линиями:

По рис. 4, в определяется потокораспределение в сети без учета потерь мощности:

Потокораздел в данном режиме получается в точке В. В этой точке производится разделение кольцевой сети на две разомкнутые линии – А-Б-В и А-Г-В.

На втором этапе расчет выполняется для двух разомкнутых схем.

Потери мощности в линии Б-В

Мощность в начале линии Б-В

Мощность в конце линии А-Б

Потери мощности в линии А-Б

Мощность в начале линии А-Б

.

Аналогично производится расчет для линии А-Г-В. Результаты расчета нанесены на рис. 12, г.

Продольная составляющая падения напряжения в линии А-Б

.

Поперечная составляющая падения напряжения в линии А-Б

.

Поправка от учета поперечной составляющей

.

Очевидно, что поперечную составляющую падения напряжения можно не учитывать. Таким образом, потеря напряжения в линии А-Б

И напряжения в пункте Б

Потеря напряжения в линии Б-В

Напряжение в пункте В при определении со стороны линии Б-В

Потеря напряжения в линии А-Г

Напряжение в пункте Г

Потеря напряжения в линии В-Г

Напряжение в пункте В при определении со стороны линии Г-В

Потери напряжения в трансформаторах подстанций на подстанции Б

Где

Напряжение на шинах вторичного напряжения подстанции Б при заданном коэффициенте трансформации

На подстанции В

На подстанции Г

Где

Полученный режим напряжений является приемлемым.