Баланс реактивной мощности в проектируемой сети

Согласно [6 п.5.36.1] в нормальных режимах работы энергосистем следует обеспечивать режим работы генераторов на электростанциях с коэффициентом мощности, близким к номинальному.

Согласно [14], основным, но не единственным источником реактивной мощности в системе являются генераторы электростанций. Они вырабатывают одновременно активную и реактивную мощности. Часть потребителей потребляет из сети чисто активную мощность (электрические лампы накаливания, нагревательные приборы, печи сопротивления и т.п.) Другая часть, с наличием в цепи индуктивного сопротивления, в процессе работы потребляет не только активную, но и реактивную мощность, необходимую для создания электромагнитных полей (электродвигатели, сварочные и силовые трансформаторы и т.д.). У этих электроприемников ток отстает от приложенного напряжения на некоторый угол φ, называемый углом сдвига фаз. Косинус этого угла (cos φ) называется коэффициентом мощности цепи.

Для линий трехфазного тока активная мощность (Вт)

Р=√3U I cos φ

Реактивная мощность (Вар)

Q=√3U I sin φ или Q=P tg φ,

где tg φ – коэффициент реактивной мощности цепи

tg φ=Q/P.

Коэффициент реактивной мощности tg φ является более показательным для оценки реактивной составляющей нагрузки, так как он непосредственно выражает значение реактивной мощности в долях активной мощности.

Полная мощность (ВА), отдаваемая генератором в электрическую сеть при номинальных условиях работы, определяется выражением

,

где - номинальная активная мощность генератора при номинальном значении коэффициента мощности, - реактивная мощность ( соответствует номинальному значению коэффициента реактивной мощности генератора).

Из выражения видно, что с увеличением потребления реактивной мощности когда реактивная мощность генератора Q_Г становится больше Q_Гном для сохранения номинальной полной мощности генератора активная нагрузка должна быть снижена (в нашем случае этого делать нельзя, так как потребитель должен получить требуемую ему активную мощность). Если активную мощность не снижать, то все звенья электрической сети загрузятся дополнительной реактивной мощностью. Ток во всех звеньях сети (при сохранении необходимой потребителям активной мощности) возрастает. Дополнительная загрузка генераторов, силовых трансформаторов и сетей реактивной составляющей тока (при сохранении передаваемой активной мощности) приводит к перегрузу генераторов, трансформаторов и сетей. Потребуется увеличение пропускной способности всей системы электроснабжения, т.е. сооружение более мощных электростанций, подстанций, увеличение сечений проводов сети, а также появятся дополнительные эксплуатационные расходы. Кроме того, при увеличении тока в сети увеличиваются падения напряжения в ней, что может привести к дополнительному (недопустимому) понижению напряжения у потребителей удаленных от источника питания, и как следствие может потребоваться дополнительная установка средств регулирования напряжения. Увеличение тока также влечет за собой увеличение потерь мощности и энергии на нагревание проводов и обмоток трансформаторов электрической сети.

На основании выше изложенного следует вывод: между значением реактивной мощности, вырабатываемой генераторами электрических станций, и значением реактивной мощности, потребляемой электроприемниками, должен существовать баланс. Нарушение этого баланса за счет увеличенного потребления реактивной мощности приводит к отрицательным последствиям. Поэтому очень важной задачей является резкое снижение потребления реактивной мощности, особенно в часы максимальных нагрузок системы и потребителя. С этой целью проводят мероприятия по уменьшению потребления реактивной мощности электроприемниками от энергосистемы (т.е. от генераторов электростанций). Достичь этого можно, предусмотрев компенсацию реактивной мощности с помощью специальных компенсирующих устройств (КУ).

Основным типом КУ, устанавливаемых на подстанциях потребителей, являются конденсаторные батареи.

В электроэнергетической системе, для каждого узла системы (на основе специальных расчетов распределения реактивной мощности) определяется реактивная мощность, которую целесообразно передавать из системы в распределительные сети, питающиеся от того или иного узла.

Поэтому при проектировании распределительной электрической сети, получающей питание от системы, задается реактивная мощность Qc(или tgφс), которую целесообразно потреблять из системы в заданном узле присоединения в режиме наибольших нагрузок. Потребление большей мощности приведет к дополнительной загрузке системных источников (генераторов) реактивной мощностью, к дополнительным затратам на генерацию и передачу этой мощности и, следовательно, к отступлению от оптимального режима питающей системы (об этом сказано выше). В связи с этим в проекте следует предусмотреть мероприятия по целесообразному потреблению реактивной мощности от системы. Для этого необходим расчет баланса реактивной мощности в проектируемой сети.

Решить вопрос о необходимости установки КУ в проектируемой сети следует до выполнения расчетов возможных вариантов схемы и параметров сети. Вызвано это тем, что компенсация реактивной мощности влияет на передаваемые мощности по линиям электропередачи и через трансформаторы, влияет на потери мощности и напряжения в элементах сети и может повлиять на выбираемые номинальные мощности трансформаторов и сечения проводов линий электропередач в сторону их уменьшения. Таким образом, выбор мощности КУ и их размещение влияют на оценку технических и технико-экономических показателей вариантов схемы сети и, следовательно, на принятие окончательного решения по рациональной схеме проектируемой сети района.

В окончательно выбранном варианте электрической сети (после расчетов режимов) мощности КУ должны быть уточнены для обеспечения выполнения баланса реактивной мощности.

При небольшом количестве пунктов потребления, рассматриваемых в данном проекте (обычно от 4-х до 6-и), результаты расчетов баланса реактивной мощности для разных вариантов схем сетей (при совпадающих номинальных напряжениях) отличаются незначительно. Поэтому расчет баланса реактивной мощности допустимо выполнять для одного из вариантов схемы электрической сети. В случае необходимости этот расчет может быть уточнен после окончательного выбора схемы сети.

Суммарная наибольшая реактивная мощность, потребляемая от источника питания (от системной подстанции или от шин электростанции), для проектируемой сети, может быть оценена по выражению:

(2.3)

где k_0(Q)– коэффициент одновременности наибольших реактивных нагрузок потребителей, k_0(Q)”0,98; – наибольшая реактивная нагрузка узла i; n – количество пунктов потребления электроэнергии; DQ_l– потери реактивной мощности в линии l; l – номера линий в рассматриваемой сети (l=1, 2,..., m)

DQ_c,l – реактивная мощность, генерируемая линией l , DQ_T,∑ – суммарные потери реактивной мощности в трансформаторах и автотрансформаторах.

Для оценки потерь реактивной мощности в трансформаторах и автотрансформаторах можно принять, что при каждой трансформации напряжения потери реактивной мощности составляют приблизительно 10% от передаваемой через трансформатор полной мощности

, (2.4)

где aт,i – количество трансформаций напряжения от источника до потребителей в i-м пункте сети.

Потери реактивной мощности в линии DQ_l существенно зависят от передаваемой мощности и длины линии; генерируемая линией реактивная мощность DQ_с,l пропорциональна длине линии. Обе эти величины зависят от напряжения электропередачи, причем потери мощности обратно пропорциональны, а зарядная мощность прямо пропорциональна квадрату напряжения линии электропередач. Вследствие этого соотношение DQ_l и DQ_c,l весьма различается для линий разных номинальных напряжений. Сечение проводов воздушной линии практически не оказывает влияние на величины DQ_l и DQ_c,l.

Для воздушных линий 110 кВ допускается на этой стадии расчета принимать равными величины потерь DQ_l и генерации реактивной мощности DQ_c,l.Для сетей с номинальным напряжением 220 кВ целесообразен расчет потерь реактивной мощности и расчет зарядной мощности линий. Для оценки потерь реактивной мощности в воздушных линиях 220 кВ удельное реактивное сопротивление линии может быть принято равным 0,42 Ом/км, а удельная генерация реактивной мощности q_c=0,14 Мвар/км. При этом следует учитывать количество цепей воздушной линии.

Полученное по (2.3) значение суммарной потребляемой реактивной мощности Q_п,нбсравнивается с указанным в задании значением реактивной мощности которую целесообразно получать из системы А - Q_с илис определенным по указанному в задании на проект значению коэффициента реактивной мощности tgφ_A

Q_с =Р_п,нб tgφ_A.

В случае если Qп,нбЈ Qснеобходимость в установке конденсаторных установок (КУ) в узлах проектируемой сети отсутствует, так как системные источники реактивной мощности полностью покрывают всю потребность в ней.

При Q_п,нб > Q_с в проектируемой сети должны быть установлены КУ, суммарная мощность которых определяется из выражения

. (2.5)

Как уже отмечалось выше, основным типом КУ являются конденсаторные батареи, подключаемые к распределительным устройствам 10 кВ подстанций проектируемой сети.

2.4. Выбор и размещение компенсирующих устройств
в электрической сети

Конденсаторные батареи суммарной мощностью Q_K,S должны быть распределены между подстанциями проектируемой сети таким образом, чтобы потери мощности в сети были минимальны. Решение этой задачи для сложной распределительной электрической сети может быть получено только с помощью специальных методов оптимизации режимов и расчета на ЭВМ по специальным программам. В то же время для достаточно простых схем, рассматриваемых в курсовом проекте, можно дать некоторые рекомендации по решению данной задачи без применения ЭВМ:

а) в электрических сетях двух и более номинальных напряжений (например, 220/110 кВ) следует в первую очередь устанавливать КУ в сетях 10 кВ, питающихся от подстанций более низкого номинального напряжения (например, 110 кВ).

б) в сети одного номинального напряжения экономически целесообразна, в первую очередь, компенсация реактивной мощности у наиболее электрически удаленных потребителей (по активному сопротивлению сети). При этом может быть экономически целесообразна полная компенсация реактивной мощности на данных подстанциях.

в) при незначительной разнице в электрической удаленности подстанций от источника питания в сети одного номинального напряжения, расстановка КУ может производиться по условию равенства коэффициентов реактивной мощности нагрузок на шинах 10 кВ, удовлетворяющему требованию баланса реактивной мощности в проектируемой сети (tgφб)

(2.6)

где i, n_к – номера подстанций, на которых предусматривается установка конденсаторных батарей. Здесь tgφб равен заданному tgφА для источника питания А.

Тогда расчетная мощность конденсаторных батарей в каждом из рассмотренных узловудовлетворяющему требованию баланса реактивной мощности в проектируемой сети определяется в соответствии с выражением

, (2.7)

здесь tgφб = tgφА .

Кроме того, существуют еще документы, в которых приводятся рекомендации по выбору компенсирующих устройств. Одним из последних является приказ №49 от 22.02.2007 г. Министерства промышленности и энергетики [11].

Согласно этому приказу, который называется «О порядке расчета значений соотношения потребления активной и реактивной мощности для отдельных энергопринимающих устройств… потребителей электрической энергии, применяемых для определения обязательств сторон в договорах об оказании услуг по передаче электрической энергии» устанавливаются требования к расчету значений соотношения потребления активной и реактивной мощности. Значения соотношения потребления активной и реактивной мощности (tgφ) определяются в виде предельных значений коэффициента реактивной мощности, потребляемой в часы больших суточных нагрузок электрической сети, соблюдение которых обеспечивается покупателями электрической энергии (мощности) посредством соблюдения режимов потребления электрической энергии (мощности) либо использования устройств компенсации реактивной мощности. При этом значение коэффициента реактивной мощности в часы малых суточных нагрузок электрической сети, устанавливается равным нулю.

В случае участия потребителя по соглашению с сетевой организацией в регулировании реактивной мощности в часы больших и/или малых нагрузок электрической сети, в договоре энергоснабжения определяются также диапазоны значений коэффициентов реактивной мощности, устанавливаемые отдельно для часов больших и/или малых нагрузок электрической сети и применяемые в периоды участия потребителя в регулировании реактивной мощности.

В общих требованиях к расчету указано, что сумма часов составляющих периоды больших и малых нагрузок должна быть равна 24 часам. Часами больших нагрузок считается период с 7 час. 00 мин. до 23 час. 00 мин., а часами малых нагрузок – с 23 час. 00 мин. до 7 час. 00 мин.. Значения коэффициентов реактивной мощности определяются отдельно для каждой точки присоединения к электрической сети в отношении всех потребителей, за исключением потребителей, получающих электрическую энергию по нескольким линиям напряжением 6-20 кВ от одной подстанции или электростанции, для которых эти значения рассчитываются в виде суммарных величин.

Для потребителей, присоединенных к сетям напряжением 220 кВ и выше, а также к сетям 110 кВ, в случаях, когда они оказывают существенное влияние на электроэнергетические режимы работы энергосистем (энергорайонов, энергоузлов), предельное значение коэффициента реактивной мощности, потребляемой в часы больших суточных нагрузок электрической сети, а также диапазоны коэффициента реактивной мощности, применяемые в периоды участия потребителя в регулировании реактивной мощности, определяют на основе расчетов режимов работы электрической сети в указанные периоды, выполняемых как для нормальной, так и для ремонтной схем сети.

Предельные значения коэффициента реактивной мощности, потребляемой в часы наибольших суточных нагрузок электрической сети, для потребителей, присоединенных к сетям напряжением ниже 220 кВ, определяются в соответствии с приложением к настоящему Порядку и приведены ниже.

Предельное значение коэффициента реактивной мощности при присоединении потребителя к электрической сети напряжением

6-20 кВ и 35 кВ составляет 0,4 (tgφ_пред = 0,4),

110 кВ составляет 0,5 (tgφ_пред = 0,5),

0,4 кВ составляет 0,35 (tgφ_пред = 0,35).

При выполнении выше приведенных норм коэффициент реактивной мощности tgφ_i(пред) на шинах (6)10-20 кВ в период наибольших нагрузок не должен превышать предельного значения tgφ_i(пред) = 0,4.

В практических расчетах по выбору компенсирующих установок используют еще другой документ, который называется "Указания по проектированию установок компенсации реактивной мощности в электрических сетях общего назначения промышленных предприятий" РТМ36.18.32.6-92 [10], разработанный институтом Тяжпроэлектропроект г. Москва (указания приняты в 1993 году и пока являются действующими). В соответствии с этими указаниями, выбор компенсирующих устройств должен проводиться для режима наибольших реактивных нагрузок. В качестве средств компенсации реактивной мощности принимаются батареи низковольтных (БНК), высоковольтных (БВК) конденсаторов и синхронные электродвигатели.

Так как в данном курсовом проекте рассматриваются сети напряжением 10 кВ и выше, т.е. высоковольтные сети, в составе которых отсутствуют синхронные двигатели, и не рассматриваются сети низкого напряжения (U<1000 В), то необходимо выбрать высоковольтные конденсаторные батареи (БВК) напряжением 10 кВ. В установках напряжением выше 1 кВ конденсаторные батареи (БВК) подключаются к шинам подстанции только с помощью выключателей или выключателей нагрузки.

Согласно выше приведенным «Указаниям…» в основу решений по выбору средств компенсации реактивной мощности (КРМ), была положена минимизация приведенных затрат.

Компенсация реактивной мощности оказывает существенное влияние на экономические показатели функционирования электрической сети, так как позволяет снизить потери мощности и электроэнергии в элементах сети. При выполнении норм экономически целесообразной компенсации реактивной мощности у потребителей tg j _i на шинах НН подстанций должен быть доведен до экономического значения - tg j_э Значения его приведены в выше приведенных «Указаниях…». Следуя указаниям, для сети 6 – 20 кВ, присоединенной к шинам подстанций с высшим напряжением 35, 110–150 и 220–330 кВ, базовый экономический коэффициент реактивной мощности tgj_э принимается равным соответственно 0,25; 0,3 и 0,4. Исходя из условия минимизации приведенных затрат , на каждой подстанции должны быть, установлены конденсаторные батареи мощностью:

. (2.8)

Возможно, для некоторых из рассматриваемых подстанций вычисленная мощность конденсаторных установок может оказаться отрицательной. Это свидетельствует о том, что реактивный коэффициент мощности tg j _i на данной ПС достаточно низкий и установка КУ в данном узле не оправдана. Данный узел должен быть исключен из числа узлов, в которых необходима установка компенсирующих устройств.

Приказ №49 от 22.02.2007 г. Министерства промышленности и энергетики [11] «О порядке расчета значений соотношения потребления активной и реактивной мощности…» и «Указания по проектированию установок компенсации реактивной мощности…» от 1993 г.[10] не противоречат друг другу.

Поэтому из двух документов, приведенных выше, выбор компенсирующих устройств в курсовом проекте следует проводить согласно "Указаниям по проектированию установок компенсации реактивной мощности в электрических сетях общего назначения промышленных предприятий" РТМ36.18.32.6-92 [10]. Т.е. для сети 10 кВ, присоединенной к шинам подстанций с высшим напряжением 35, 110 и 220 кВ, базовый экономический коэффициент реактивной мощности tg j_э принимается равным соответственно

0,25 для ПС35 кВ,

Для ПС 110 кВ,

0,4 для ПС 220 кВ.

Окончательное решение о необходимой мощности конденсаторных батарей на каждой из подстанций принимается по большей из величин, вычисленных по выражениям (2.7) удовлетворяющему требованию баланса реактивной мощности в проектируемой сети и (2.8) удовлетворяющему экономическим соображениям - минимизации приведенных затрат.

Полученные по формулам (2.7) и (2.8) значения реактивных мощностей конденсаторных батарей являются расчетными.Они должны быть уточнены после окончательного выбора мощностей конденсаторных батарей (установок) по номенклатурам заводов - изготовителей с учетом их единичных мощностей.

При проектировании ПС загрузку секций или обмоток низшего напряжения (если их две, т.е. если применяются трансформаторы с расщепленной обмоткой низшего напряжения) трансформаторов желательно делать равномерной и конденсаторные установки подключать равномерно к каждой секции распределительных устройств низшего напряжения (10 кВ) ПС к ячейкам с выключателями.

При равномерной загрузке обоих трансформаторов ПС и их секций (обмоток низшего напряжения)количество конденсаторных установок на ПС, должно быть равным или кратным количеству секций ПС (обмоток низшего напряжения трансформаторов).

Согласно [14] В тех случаях, когда потребление реактивной мощности в течение суток колеблется в значительных пределах, мощность конденсаторной установки должна регулироваться. Регулирование осуществляется вручную или автоматически. Наиболее простой и дешевый способ регулирования мощности конденсаторных батарей – одноступенчатый, при котором вся мощность батареи отключается или включается в определенное время суток. На предприятиях со значительной неравномерностью графика потребления реактивной мощности применяется многоступенчатое регулирование. В этом случае в зависимости от потребления реактивной мощности включается или выключается различное количество секций конденсаторной батареи. При этом часть от общей мощности батареи, равной наименьшей реактивной нагрузке потребителя, должна быть нерегулируемой. В промышленности распространено автоматическое регулирование мощности конденсаторных батарей по времени суток, напряжению и току.

Регулирование по времени суток, как наиболее простой, осуществляется на предприятиях, где значение потребляемой реактивной мощности в рабочие периоды почти не меняется или меняется во времени. Зная суточный график потребления реактивной мощности, можно с помощью электрических часов включать или выключать секции конденсаторной батареи.

Регулирование по напряжению применяется в тех случаях, когда у потребителя необходимо одновременно регулировать реактивную мощность и напряжение. Например, при питании потребителя от нерегулируемого (без РПН) силового трансформатора, так как с увеличением реактивной мощности снижается напряжение, и, наоборот, с уменьшением потребления реактивной мощности напряжение повышается.

Автоматическое регулирование по току можно осуществить с помощью двух токовых реле. Одно из реле включает установку при росте нагрузок, другое отключает при снижении нагрузок.

Имеются и другие способы регулирования конденсаторных установок по напряжению и току.

Разрядка. При отключении конденсаторной установки от сети (вследствие остаточной электрической зарядки между обкладками конденсаторов) на шинах батареи может сохраниться напряжение, близкое по значению к напряжению сети. Так как естественная саморазрядка конденсаторов происходит очень медленно, то при повторном включении неразряженной батареи в электрическую сеть, напряжение на ее вводах может достигнуть двойного напряжения сети, что вызовет значительный бросок тока, что недопустимо. Поэтому необходимо создать безопасные условия при прикосновении к отключенным конденсаторам. После отключения они должны автоматически разряжаться, при этом напряжение на вводах конденсаторов должно упасть до нуля. Для быстрой разрядки конденсаторов предусматриваются разрядные активные или индуктивные сопротивления, подключаемые параллельно конденсаторам.

Разрядные сопротивления можно включать в схемы звездой, треугольником и открытым треугольником. Однако схема соединения треугольником имеет преимущество перед схемой соединения звездой в том отношении, что в случае обрыва цепи одного из сопротивлений оставшиеся сопротивления будут соединены по схеме открытого треугольника и возможность разряда сохранится для всех трех фаз конденсаторной батареи.

В качестве разрядных сопротивлений в установках напряжением 6-10 кВ применяют два однофазных трансформатора напряжения, соединенных открытым треугольником. Для надежности разрядные сопротивления подключают к шинам конденсаторных батарей наглухо, без установки в цепи отключающих аппаратов и предохранителей.

Из указаний [10] автоматическое регулирование мощности БВК рекомендуется осуществлять при наличии выключателей 6-10 кВ предназначенных для частой коммутации емкостной нагрузки.

Заключительным в данном разделе расчетом является определение мощностей, которые необходимо будет получить от энергосистемы для электроснабжения потребителей, т.е. определение нагрузок подстанций (ПС) с учетом компенсации реактивной мощности (за вычетом реактивных мощностей установленных конденсаторных батарей на ПС). В дальнейшем по этим мощностям будут выбираться сечения воздушных линий и мощности силовых трансформаторов ПС.

Все результаты расчетов целесообразно свести в таблицу, указав в ней значения потребляемых активных и реактивных мощностей в узлах сети (т.е. заданные нагрузки в узлах) и реактивные мощности, потребляемые от энергосистемы каждой подстанцией с учетом мощности установленных конденсаторных батарей.

Высоковольтные конденсаторные установки (БВК) предназначены для повышения коэффициента реактивной мощности (доведения значения реактивного коэффициента реактивной мощности tgφ до экономического значения) используются в электроустановках промышленных предприятий и распределительных сетей напряжением (6) 10 кВ частоты 50 Гц.

Конструктивно конденсаторные установки состоят из одной ячейки ввода и конденсаторных ячеек, количество которых зависит от номинальной мощности установок. В ячейке ввода размещена электрическая аппаратура (разъединитель, приборы и др.). Ячейка ввода конденсаторной установки подключается кабелем к ячейке отходящей линии с выключателем РУ-10 кВ ПС. В конденсаторных ячейках размещены конденсаторы, которые соединены по схеме треугольника. Конденсаторы пропитаны экологически безопасной диэлектрической жидкостью и оснащены внутренними разрядными резисторами. Для защиты каждого конденсатора от токов короткого замыкания последовательно с ним соединен предохранитель. Высоковольтные конденсаторные установки изготавливаются в двух вариантах:

- с устройством защиты от перегрузки по току, превышающему значение 1,3 номинального;

- без устройства защиты от перегрузки по току.

В зависимости от размещения ячейки ввода и наличия разъединителя в ней конденсаторные установки имеют модификации: например, УК – одношкафная при малой мощности конденсаторной установки; М – модернизированная, УКЛ - ячейка ввода слева; УКП – ячейка ввода справа; 56 – с разъединителем; 57 – без разъединителя.

Ниже в таблице 2.1 приведены номенклатура и основные технические данные двух производителей для нерегулируемых комплектных конденсаторных установок. Для Усть-Каменогорского завода принято следующее обозначение конденсаторной установки – УКЛ (Л или П)-Х1-Х2-Х3, где:

УК – установка комплектная конденсаторная; Л – размещение ячейки ввода – с левой стороны ячеек конденсаторов, П - размещение ячейки ввода – с правой стороны ячеек конденсаторов; Х1 – напряжение, кВ; Х2 – мощность конденсаторной установки, кВАр; Х3 – климатическое исполнение и категория размещения (У1 – наружное, УЗ - внутреннее).

Климатическое исполнение и категорию размещения необходимо выбирать в зависимости от того, где будут устанавливаться конденсаторные установки на улице (У1) или в помещении (У3).

Таблица 2.1. Установки конденсаторные Усть-Каменогорского завода (УКЛ) и НПЦ “Энерком” (КУ), г. Москва, на напряжении 6, 10 кВ

ТИП	Масса, кГ	Габарит, мм дл х ш х в
УКЛ(П)-10,5-450		2210х820х1600
УКЛ(П)-10,5-900		3010х820х1600
УКЛ(П)-10,5-2700		6210х820х1600
УКЛ(П)-10,5-1800		4625х848х1787
УКЛ(П)-10,5-1350		3810х820х1600
УКЛ(П)-10,5-2250	–	–
УКЛ(П)-10,5-3150	–	–
КУ-6,3(10,5)-450	–	1120х780х1780
КУ-6,3(10,5)-900	–	1920х780х1780
КУ-6,3(10,5)-1350	–	2720х780х1780
КУ-6,3(10,5)-1800	–	3520х780х1780
КУ-6,3(10,5)-2250	–	4320х780х1780

Кроме того, имеются еще другие производители и другие типы высоковольтных комплектных конденсаторных установок, с другими мощностями и другими ступенями регулирования, в том числе и регулируемые, которые при необходимости надо найти. В частности имеются конденсаторные установки КРМ-6,3 (10,5) производства ЗАО «Матик электро» аналогом которым являются установки УК, УКЛ(П)56, УКЛ(П)57 и другие.