Выбор выключателей для цепей 110 кВ.

1. Определяем цепь, в которой существует наиболее тяжелый продолжительный режим по току (этот ток примем за I_расч):

- для цепей с трансформаторами связи утяжеленным режимом является режим вынужденного отключения одного трансформатора, когда второй трансформатор принимает всю мощность перетока. При этом расчет ведется по графику перетока с большим максимумом. Согласно данным табл. 3.4 и 3.5, наибольший максимум мощности перетока приходится на нормальный режим (71,6 МВА), поэтому

кА;

- для линий, связывающих ТЭЦ с системами, утяжеленным считаем режим вынужденного отключения одной цепи. Ток этого режима определяется по максимуму графика обменной мощности. Согласно данным табл. 3.4, 3.5, 3.6, наибольший максимум обменной мощности приходится на нормальный режим (232,38 МВА), поэтому

кА;

- блок "генератор-трансформатор" коммутируется на стороне 110 кВ и для него утяжеленным режимом является допустимая для генератора 5-процентная перегрузка

кА.

Таким образом, среди всех цепей I зоны наиболее тяжелый токовый режим приходится на блок. Поэтому выбор выключателей ОРУ ведем по расчетному току

I_рас=1,30 кА.

1. Намечаем для установки в схему выключатель по следующим условиям:

По этим условиям подходит элегазовый выключатель для наружной установки типа 3AP1DT-145/EK фирмы Siemens со следующими номинальными параметрами:

U_ном = 110 кВ - номинальное напряжение;

I_ном = 1,6 кА - номинальный ток;

I_{отк.ном} = 20 кА - номинальный ток отключения;

β_ном ⁼ 47 % - нормированное содержание апериодической составляющей;

I_дин = 20 кА - предельный сквозной ток (действующее значение);

i_max/дин = 51 кА - предельный сквозной ток (наибольший пик);

I_вк.ном = 20 кА - номинальный ток включения (действующее значение);

i _max.дин = 51 кА - номинальный ток включения (наибольший пик);

I_т.ном = 20 / 3 - номинальный ток термической стойкости / допустимое вре­мя его действия, кА/с;

t_соб ⁼ 0,034 с - собственное время отключения;

t_B = 0,057 с - время отключения (полное).

Вспомогательные расчеты для проверки выключателя(табл. 3.15,3.16)

1. Проверка выключателя по отключающей способности проводится по условиям

, ,

для чего требуется определить значения токов короткого замыкания I_пτ и i_aτ в момент расхождения контактов выключателя

с.

Периодическая составляющая тока определяется по методу типовых кривых [12] следующим образом:

- для каждого источника определяется его электрическая удаленность от точки КЗ

,

где - номинальный ток источника, приведенный к напряжению точки КЗ;

- по типовым кривым определяется коэффициент (τ) и вычисляется периодическая составляющая тока КЗ по формуле

;

- вычисляется апериодическая составляющая тока КЗ

,

где Т_а - постоянная времени затухания апериодического тока определяется приближенно для данного источника по справочникам;

- по значениям суммарных токов вычисляется расчетное содержание апериодического тока в токе отключения

;

- полный ток в момент времени τ

кА;

- полный номинальный ток отключения

кА.

2. Для проверки выключателя на термическую стойкость требуется рассчитать импульс квадратичного тока КЗ за полное время его действия

с.

Тепловой импульс от тока КЗ определим по формуле .

Таблица 3.15

Результаты вспомогательных расчетов

Источник	Iп0, кА	Iном, кА	a, о.е.	g, о.е.	Iпt, кА	Tа, с	iat, кА	bрас,%	Bk, кА2·с
Система	9,305	-	-		9,305	0,02	1,458	-	352,999
Блоки	4,497	1,181	3,808	0,89	4,002	0,26	5,37	-	87,303
G1, G2, G3, G4	4,286	1,581	2,711	0,93	3,986	0,25	5,083	-	79,119
S	-	-	-	-	17,293	-	11,911		519,421

Таблица 3,16

Данные выбора выключателя 3AP1DT-145/EK

Расчетные параметры системы	Каталожные данные выключателя	Условия выбора	Результат проверки
Uуст=110 кВ	Uном=110 кВ	Uуст Uном	удовл.
Iрас=1,3 кА	Iном=1,6 кА	Iрас Iном	удовл.
Iпt=17,293 кА	Iотк.ном=20 кА	Iпt Iотк.ном	удовл.
bрас=49% it=36,367 кА	bном=47% iпол.отк=41,578 кА	bрас bном it iпол.отк	не удовл. удовл.
Iп0=18,088 кА	Iдин=20 кА	Iп0 Iдин	удовл.
iу=45,532 кА	imax.дин=51 кА	iу imax.дин	удовл.
Bk=519,421 кА2·с	I2т.ном·tТ=1200 кА2·с	Bk I2т.ном·tТ	удовл.

Вывод: выключатель типа 3AP1DT-145/EK проходит по всем условиям выбора и принимается к установке на всех присоединениях и на межсекционных связях ОРУ.

Выбор выключателей в цепях генераторного напряжения (II зона).В эту зону входят все выключатели ГРУ-10 кВ.

1. Определяем расчетный ток длительного режима:

- для цепей с трансформаторами связи утяжеленный режим будет при отключении одного трансформатора. Но поскольку выбранные трансформаторы имеют расщепленные обмотки, наибольший ток цепи

кА;

- для цепей с генераторами утяжеленный режим определяется для цепи самого мощного генератора, подключенного к шинам ГРУ, с учетом его допустимой 5-процентной перегрузки

кА;

За расчетный ток длительного режима принимаем I_расч = 4,547 кА .

1. Намечаем для установки в схему выключатель по следующим условиям:

По этим условиям подходит элегазовый выключатель, предназначенный для внутренней установки типа ВГГ-20-90/10000 со следующими номинальными параметрами:

U_ном = 20 кВ - номинальное напряжение;

I_ном = 10 кА - номинальный ток;

I_{отк.ном} = 90 кА - номинальный ток отключения;

b_ном ⁼ 40 % - нормированное содержание апериодической составляющей;

I_дин ⁼ 90 кА - предельный сквозной ток (действующее значение);

i_max.дин = 230 кА - предельный сквозной ток (наибольший пик);

I_дин = 90 кА - номинальный ток включения (действующее значение);

i_max.дин = 230 кА - номинальный ток включения (наибольший пик);

I_т.ном = 90/3 - номинальный ток термической стойкости/допустимое вре­мя его действия, кА/с;

t_соб = 0,03 с - собственное время отключения;

t_в = 0,06 с - время отключения (полное).

Поскольку полный алгоритм выбора и проверки выключателя показан на примере выключателей для ОРУ 110 кВ, то предлагаем читателю самостоятельно обосновать решение о невозможности применения выключателя ВГГ-10-90/10000У3.

Выбор разъединителей. Расчетные условия выбора разъединителей и выключателей совпадают.

Поэтому для цепей с напряжением 110 кВ намечаем к установке разъединитель наружной установки двухколонковый с заземляющими ножами РНДЗ-1-110/2000 У1 (табл. 3.17).

Таблица 3,17

Результаты выбора разъединителей РНДЗ-1-110/2000У1

Расчетные параметры цепи	Каталожные данные разъединителя	Условие выбора	Результат проверки
Uуст=110 кВ	Uном=110 кВ	Uуст Uном	удовл.
Iрас=1,3 кА	Iном=2,0 кА	Iрас Iном	удовл.
iу=45,532 кА	iдин=100 кА	iу iдин	удовл.
Bк=519,421 кА2·с	I2т.ном·tт=4800 кА2·с	Bk I2т.ном·tТ	удовл.

Для цепей с напряжением 10 кВ выбираем разъединитель внутренней установки, рубящий с заземляющими ножами РВРЗ-1-20/6300У3 (табл. 3.18).

Таблица 3.18

Результаты выбора разъединителей РВРЗ-1-20/6300У3

Расчетные параметры цепи	Каталожные данные разъединителя	Условие выбора	Результат проверки
Uуст=10 кВ	Uном=20 кВ	Uуст Uном	удовл.
Iрасч=4,547 кА	Iном=6,3 кА	Iрас Iном	удовл.
iу=246,188 кА	iдин=260 кА	iу iдин	удовл.
Bк=8053,937 кА2·с	I2т.ном·tт=40000 кА2·с	Bk I2т.ном·tТ	удовл.

Проверка секционных реакторов (табл. 3.19). Секционные реакторы предварительно выбраны перед расчетом токов КЗ. Поэтому остается их проверить на электродинамическую и термическую стойкость.

Для проверки реактора на термическую стойкость расчет теплового импульса от тока КЗ сделаем по формуле

,

при времени действия тока КЗ, определяемого релейной защитой генератора ГРУ (4,0 с) и временем отключения выключателя ВГГ-10-90/10000У3, равным 0,06 с:

t_отк=t_рз+t_в=4,0+0,06=4,06 с.

Таблица 3,19

Результаты проверки секционного реактора

Расчетные параметры цепи	Каталожные данные реактора	Условие выбора	Результат проверки
Uуст=10 кВ	Uном=10 кВ	Uуст Uном	удовл.
Iрасч=2,165 кА	Iном=2,5 кА	Iрас Iном	удовл.
iу=58,124 кА	iдин=60 кА	iу iдин	удовл.
Bк=1896,036 кА2·с	I2т.ном·tт=4456 кА2·с	Bk I2т.ном·tТ	удовл.

Шинная конструкция сборных шин ГРУ. Сборные шины ГРУ-10 кВ выполняем жесткими шинам, установленными на опорных изоляторах. Такая шинная конструкция будет обладать электродинамической стойкостью при соблюдении условий:

s_расч s_доп (для шин), F_расч F_доп (для изоляторов),

то есть расчетное механическое напряжение в материале шины и расчетная механическая нагрузка на изоляторы должны быть меньше допустимых.

Кроме того, шина должна удовлетворять условиям термической стойкости.

Выбор шин. Так как это сборные шины, выбор делаем только по допустимому длительному току.

Расчетный ток определяется величиной максимальной мощности, которая может появиться на данных шинах. Поскольку к каждой секции ГРУ подключены одинаковые генераторы мощностью по 78,75 МВА, то наибольшая концентрация мощности на шинах возможна при 5-процентной перегрузке генератора. Ток генератора в этом режиме принимаем за расчетный:

I_расч=1,05·4,33=4,55 кА.

Выбираем алюминиевые шины коробчатого сечения (рис. 3.19) с допустимым током I_доп = 4,64 кА со следующими характеристиками:

- материал шины – алюминиевый сплав АДЗ31Т;

- допустимое механическое напряжение сплава s_доп=89 МПа;

- расположение шин горизонтальное;

- соединение швеллеров жесткое (сваркой);

- момент сопротивления двух сращенных шин W_y0-y0=100·10^{-6 м3};

- момент инерции двух сращенных шин J_y0-y0=625·10^-8 м⁴;

- масса шины на один метр m=5,55 гк/м;

- расстояние между фазами а=0,8 м.

Размеры: h=125 мм b=55 мм; c=6.5 мм; r=10 мм g=2740 мм2

;

;

Рис. 3.19.

Максимальная сила, приходящаяся на единицу длины средней фаза при трехфазном КЗ:

Н/м,

где а = 0,8 м - расстояние между фазами; К_ф - коэффициент формы (К =1, так как выбран проводник корытного сечения с высотой сечения более 0,1 м); К_расп - коэффициент, зависящий от взаимного расположения проводников (К_расп = 1 при расположении в одной плоскости). При таком усилии расстояние между опорными изоляторами

м.

Задаем пролет между изоляторами L =1,8 м, что обеспечивает расчетное механическое напряжение в материале шины

МПа.

Частота собственных механических колебаний шины

Гц.

Вывод: выбранная шина удовлетворяет условиям динамической стойкости.

Проверка шины на термическую стойкость. Расчетное значение импульса квадратичного тока, действующего на сборных шинах: Вк = 8053,937 кА²с. Минимально допустимое сечение по условию термической устойчивости

мм².

Вывод: выбранная шина термически устойчива, так как ее сечение больше, минимально допустимого:

S_шины=2740 мм ²>S_min=1008,357мм².

Выбор изоляторов. Максимальная нагрузка на изолятор определяется формулой

кН,

где К - коэффициент формы (К_ф. = 1 для корытных проводников); К_распр = 1 при горизонтальном расположении проводников.

Выбираем опорный изолятор ОФ-10-4250 с разрушающим усилием F_разр = 42,5 кН. Он удовлетворяет условию электродинамической стойкости, так как выполняется условие

F_доп=0,6·F_разр=0,6·42,5=25,5 кН>F_расч=23,619 кН.

Таким образом, данная шинная конструкция удовлетворяет всем условиям эксплуатации.

Выбор трансформаторов тока (ТТ).Произведем выбор ТТ в цепи генератора ГРУ. Выбор производится:

- по напряжению U_тт.ном U_уст;

- по току I_тт.ном I_уст;

- по конструкции и классу точности.

Расчетным током является форсированный режим работы генератора

I_расч=1,05·I_г.ном=1,05·4,33=4,55 кА.

Выбираем шинный трансформатор тока с литой изоляцией, предназначен­ный для внутренней установки типа ТВ-10-II-У2. Сравнение расчетных и каталожных данных приведено в табл. 3.20.

Таблица 3.20

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
Uуст=10 кВ	Uтт.ном=10 кВ	Uуст Uтт.ном
Iрасч=4,547 кА	Iтт.ном=5,0 кА	Iрасч Iтт.ном
Вк=8053,937∙106 А2с	Iт.ном2·tт=85,52·3=21930,75·106 А2·с	Вк Iт.ном2·tт
Z2	Z2ном=1,2 Ом в классе точности 0,5	Z2 Z2ном

Расчет нагрузки вторичной цепи трансформатора. Перечень приборов, подключенных к ТТ, приведен в табл. 3.21

Таблица 3,21

Прибор	Тип	Нагрузка (Sприб), ВА
Фаза-А	Фаза-В	Фаза-С
Амперметр	СА3020-1	0,1	0,1	0,1
Ваттметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Ваттметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Варметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Датч. акт. мощн.	PRO PD32	0,5	--	0,5
Датч. реакт. мощн.	PRO Q31	0,5	--	0,5
Счетчик акт. энергии	СЭО	2,5	--	2,5
Амперметр регистр.	Н-393	--		--
Ваттметр регистр.	Н-348		--
Итого		15,1	10,1	15,1

Сопротивление вторичной нагрузки считаем по наиболее загруженной фазе А:

- сопротивление приборов

Ом;

- сопротивление соединительных проводов определяем из условия

r_приб+r_пров+r_конт z_2ном,

r_пров z_2ном-r_приб-r_конт=1,2-0,604-0,1 0,496 Ом,

где r_конт = 0,1 Ом - такое сопротивление контактов принимается при количестве приборов более трех (при меньшем числе r_конт = 0,05 Ом).

При использовании алюминиевого контрольного кабеля АКВРГ с минимально допустимым сечением 4 мм² его расчетная длина

м.

Выбор трансформатора напряжения (ТН)(табл. 3.22) Технические условия:

- место установки ТН - шины генератора ГРУ;

- наивысший класс точности приборов, подключаемых к ТН -1,0;

- в схеме трансформатора должен быть предусмотрен контроль изоляции.

Таблица 3.22

Прибор	Тип	Sобм, ВА	Кол-во приборов	Общая мощность потребления Sобм ВА
Вольтметр	ЩП96	2,5		7,5
Ваттметр	ЩВ120
Варметр	ЩВ120
Датч. акт. мощн.	PRO PD32	10,0		10,0
Датч. реакт. мощн.	PRO Q31	10,0		10,0
Счетчик акт. энергии	СЭО
Вольтметр регистр.	И-393	10,0
Ваттметр регистр.	Н-348	10,0
Частотомер	ФЧ5034
Реле контроля изоляции	--	4,0
Итого	--	--	--	90,5

Для выполнения этих условий намечаем к установке двухстержневой броневого типа, трехобмоточный трансформатор НАМИ-10-У2 со следующими параметрами:

- номинальные напряжения обмоток, В:

первичной................................................................ 10 000;

вторичной основной...................................................... 100;

вторичной дополнительной...................................... 100/ ;

- номинальная мощность в классе точности 0,5, ВА........................... 200;

- схема соединения обмоток.................................................... Y_o / Y_o / Δ - 0 .

Так как полная мощность нагрузки меньше номинальной в заданном клас­се точности:

S_нагр=90,5 ВА<S_тн.ном=200 ВА,

данный трансформатор удовлетворяет условиям выбора и принимается к установке.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица П.1 – Вакуумные выключатели

Тип	Номинальное напряжение Uном , кВ	Наибольшее раб. напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предельный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
Электродинамической стойкости	Термической стойкости
EVOLIS 7P1-7,2-25-630 (1250; 2500)		7,2	630 (1250; 2500)		2,5 Iном			0,06	Schneider Electric
EVOLIS 7P1-7,2-31,5-630 (1250; 2500)		7,2	630 (1250; 2500)	31,5	2,5 Iном	31,5		0,06
EVOLIS 7P1-7,2-40-630 (1250; 2500)		7,2	630 (1250; 2500)		2,5 Iном			0,06
BB/AST 10-12,5/630 (800; 1000)			630 (800; 1000)	12,5		12,5		0,025	Астер Электро
BB/AST 10-16/630 (800; 1000)			630 (800; 1000)					0,025
BB/AST 10-20/630 (800; 1000)			630 (800; 1000)					0,025
BB/TEL 10-12,5/1000				12,5		12,5		0,025	Таврида Электрик
BB/TEL 10-20/1000								0,025
BB/TEL 10-25/1600 У2								0,025
eVM1/Р 12.06.16								0,033	АВВ
eVM1/Р 12.06.20								0,033
eVM1/Р 12.06.25								0,033
eVM1/Р 12.06.32				31,5		31,5		0,033
eVM1/Р 12.12.16								0,033
eVM1/Р 12.12.20								0,033

Тип	Номинальное напряжение Uном, кВ	Наибольшее раб. напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предедьный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
Электродинамической стойкости	Термической стойкости
eVM1/Р 12.12.25								0,033	АВВ
eVM1/Р 12.12.32				31,5		31,5		0,033
EVOLIS 12P1-12-25-630 (1250; 2500)			630 (1250; 2500)		2,5 Iном			0,06	Schneider Electric
EVOLIS 12P2-12-31,5-630 (1250; 2500)			630 (1250; 2500)	31,5	2,5 Iном	31,5		0,06
EVOLIS 12P3-12-40-630 (1250; 2500)			630 (1250; 2500)		2,5 Iном			0,06
V625 (1225) KUF			630 (1250)		62,5			0,065	Driescher
VAA 506(5012)/12-2			630 (1250)					0,04	Альстом Грид
VA 80/ 12-2			630 (1250; 1600; 2000; 2500; 3150)	31,5		31,5		0,04
VA 100/ 12-2			630 (1250; 1600; 2000; 2500; 3150)					0,04
VA 120/ 12-2			630 (1250; 1600; 2000; 2500; 3150)					0,04
ВВСВ-35-25/630 (1600)		40,5	630 (1600)					0,07	КЭМЗ
ВВУС-35II-25/1000		40,5						0,07
ВВУ-СЭЩ-П-35-20/1000 (1600)		40,5	1000 (1600)					0,06	Электрощит
V620 (1220) KUF		38,5	630 (1250)					0,07	Driescher
ВБН/ЭЛКО/ТЭ-35-25/1000 (1600)		40,5	1000 (1600)					0,05

Тип	Номинальное напряжение Uном , кВ	Наибольшее раб. напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предельный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
Электродинамической стойкости	Термической стойкости
ВБ-10-20/630 (1000; 1250; 1600) У2			630 (1000; 1250; 1600)					0,04	НПП «Контакт»
ВБ-10-31,5/630 (1000; 1250; 1600) У2			630 (1000; 1250; 1600)	31,5		31,5		0,04
ВБР-10-20/630 (1000; 1250) У2			630 (1000; 1250)					0,04
ВБЭ-10-20/630 (1000; 1250; 1600) УХЛ2			630 (1000; 1250; 1600)					0,04
ВБЭ-10-31,5/1600 (2000; 2500; 3150) УХЛ2			1600 (2000; 2500; 3150)	31,5		31,5		0,04
ВБ-35-25/630 (1250; 1600)		40,5	630 (1250; 1600)					0,04
ВБ-35-31,5/630 (1250; 1600)		40,5	630 (1250; 1600)	31,5	80,3	31,5		0,04
ВБЭТ-35III-25/630 (1600) УХЛ1		40,5	630 (1600)					0,06
ВБС-35III-25/630 (1250; 1600; 2000) УХЛ1		40,5	630 (1250; 1600; 2000)					0,06
ВБС-35III-31,5/630 (1250; 1600; 2000) УХЛ1		40,5	630 (1250; 1600; 2000)	31,5	80,3	31,5		0,06
ВБН/ЭЛКО/ДЭ-35-25/1000 (1600)		40,5	1000 (1600)					0,05	ЭЛКО
ВБН/ЭЛКО/ОЭ-35-25/630(1600)		40,5	630 (1600)					0,05
ВБН/ЭЛКО/ТП-35-25/1000 (1600)		40,5	1000 (1600)					0,05

Таблица П.2 – Элегазовые выключатели

	Тип	Номинальное напряжение Uном , кВ	Наибольшее рабочее напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предельный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
	Электродинамической стойкости	Термической стойкости
	HD4/GT 12.06.20								0,055	ABB
	HD4/GT 12.06.25								0,055
	HD4/GT 12.12.20								0,055
	HD4/GT 12.12.25								0,055
	HD4/GT 12.12.32						31,5		0,055
	HD4/GT 12.12.40								0,055
	HD4/GT 12.16.20								0,055
	HD4/GT 12.16.25								0,055
	HD4/GT 12.16.32						31,5		0,055
	HD4/GT 12.16.40								0,055
	HD4/GT 12.20.25								0,055
	HD4/GT 12.20.32				31,5		31,5		0,055
	HD4/GT 12.20.40								0,055
	HD4/GT 12.25.25								0,055
	HD4/GT 12.25.32				31,5		31,5		0,055
	HD4/GT 12.25.40								0,055
	HD4/GT 12.32.25								0,055
	HD4/GT 12.32.32				31,5		31,5		0,055
	HD4/GT 12.32.40								0,055
	LF1				31,5		31,5		0,07	Merlin Gerin
	LF2								0,07
	LF3				31,5		31,5		0,07
	Тип	Номинальное напряжение Uном , кВ	Наибольшее рабочее напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предельный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
	Электродинамической стойкости	Термической стойкости
	ВГБ-35-12,5/630 (1000)		40,5	630 (1000)	12,5		12,5		0,06	Энергомаш
	ВГТ 35		40,5						0,055
	100-SFMT-50E			1200 (2000; 3000; 4000)						Mitsubishi Electric
	100SFMT40SE			1200 (2000; 3000)	20 (31,5; 40)		20 (31,5; 40)
	100SFMT50SF			1200 (2000; 3000)
	100SFMT63SF			1200 (2000; 3000)
	121PM40-20B									ABB
	121PM40-30B
	121PM50-20B
	121PM50-30B
	121PM63-20B
	121PM63-30B
	3AP1DT-145/EK			1600 (2000; 2500; 3150)	20 (25; 31,5; 40)		20 (25; 31,5; 40)		0,057	Siemens
	3AP1FG-145/EK			1600 (2000; 2500; 3150; 4000)	20 (25; 31,5; 40; 50)		20 (25; 31,5; 40; 50)		0,057
	GL311 F1/F3 4031 P								0,05	Альстом Грид
Тип	Номинальное напряжение Uном , кВ	Наибольшее рабочее напряжение Uраб, кВ	Номинальный ток Iном, А	Номинальный ток отключения Iоткл , кА	Предельный сквозной ток, кА	Нормированное содержание апериадической составляющей, %	Время отключения, с	Производитель
Электродинамической стойкости	Термической стойкости
ВГП 110 II -20/2500 УХЛ 1								0,05	Электро- аппарат
ВГП 110 II -40/2500 УХЛ 1								0,05
ВГТ - 110								0,055	ЗАО «Энергомаш – Уралэлектро- тяжмаш»
ВЭБ - 110			2500 (3150)					0,055
ВЭБ – 100II – 40/2500 УХЛ 1					&nb