Есепті ригельдің қаттылығын есепке алмай жүргіземіз

Канондық теңдеу:

Иілуші моменттердің эпюрасын құрамыз:

1. Жоғарғы тіректің жылжуы бойнша:

,

2. Берілген жүктеме бойынша:

кНм

кНм

кНм

Өтіс коэффициентін табамыз: ,

Сонда:

кНм

кНм

кНм

Канондық теңдеудің коэффициенттерін анықтаймыз:

Канондық теңдеу мынаған тең:

,

Жел жүктемесі блоктың барлық рамасына әсер етеді, сондықтан тең.

Онда раманың жылжуы төмендегідей болады: ,

Сонда қаңқаның кеңістіктік жұмысымен қоса алғандағы раманың жылжуынан болатын иілуші моменттер:

кНм, кНм

кНм

Иілуші моменттердің суммарлық мәні:

кНм

кНм

кНм

кНм

кНм

кНм

Рамадағы көлденең күштердің эпюрасын құрамыз:

,

,

,

,

Бойлық күштер 0-ге тең.

7. Рама қималарындағы жүктемелердің есептік күштері мен комбинациясының кестесі

3-кесте. Жүктемелердің есепті күштері мен ауытқулары

Жүкте-мелер-дің атауы	Иілуші моменттердің эпюрасы	Жүктеу номері	Жүктеу коэффиц.	Кранүсті бөлігінің қимасы	Кранасты бөлігінің қимасы	Q, кН
1-1	2-2	3-3	4-4
М, кНм	N, кН	М, кНм	N, кН	М, кНм	N, кН	М, кНм	N, кН
Тұрақ-ты				-75,13	786,8	429,46	846,5	-261,7	911,5	23,31	1091,96	785,3
Қардың				-90,89	141,15		141,15	-12,82	141,15	118,38	141,15	148,03
	0,9	-81,8	127,04	5,4	127,04	-11,54	5,4	106,54	127,04	133,23
А қатары-ның бағана-сындағы Dmax				-98,56	-		-	-316,65	913,21	40,14	913,21	-
	0,9	-88,7	-	286,2	-	-285	821,9	36,13	821,9	-
Б қатары-ның бағана-сындағы Dmax			39,38	-	-132,08	-	13,40	305,58	-11,67	305,58	-
	0,9	35,44	-	-118,87	-	12,06	275,02	10,5	275,02	-

А қатары-ның бағана-сындағы Т				-193,74	-	193,05	-	193,05	-	178,58	-	39,94
	0,9	-174,37	-	173,75	-	173,75	-	160,72	-	35,95
Б қатары-ның бағана-сындағы Т			56,51	-	-28,7	-	-28,7	-	-156,5	-	-
	0,9	50,86	-	25,8	-	25,8	-	-140,9	-	-
Сол жақтан соғатын жел, А қатарын-дағы бағана				151,8	-	74,71	-	74,71	-	-543,7	-	46,46
	0,9	136,62	-	67,24	-	67,24	-	-489,3	-	41,8
Сол жақтан соғатын жел, Б қатарын-дағы бағана			-160,61	-	77,66	-	77,66	-	528,96	-	40,37
	0,9	-144,55	-	69,89	-	69,89	-	476,06	-	36,33
Mmax, Nсоотв.		34,25	913,84	706,17	987,65	-2,53	916,9	360,41	2146,3
0,9	30,83	822,46	635,56	888,9	-2,28	825,21	324,37	1931,7
Mmin, Nсоотв.		-456,32	927,95	-88,14	973,54	-523,9	1965,9	-38,32	1524,6
0,9	-410,69	835,16	-79,33	876,19	-471,5	1769,3	-34,5	1372,1
Nmax, Mсоотв.		-166,02	927,95	435,5	987,65	-578,4	1824,7	63,45	2005,2
0,9	-149,42	835,16	391,95	888,9	-520,6	1642,2	57,11	1804,7

ІІІ Бөлім.Өндірістік ғимараттың сатылы бағананысының есебі.

1. Қажетті параметрлер

Бірөткінді өндірістік ғимараттың бағанасының жоғарғы және төменгі бөліктерінің қимасын таңдау керек. Есепті күштерді 3-кестеден аламыз.

Бағананың жоғарғы бөлігі үшін 2-2 қима: М=391,95 кН*м, N=888,9 кН.

Бағананың төменгі бөлігі үшін 3-3 қима: M=520,6 кН*м, N=1642,2 кН.

4-4 қима бойынша: M=57,11 кН*м, N=1804,7 кН, Q=36,33 кН.

Бағана материалы –болат С-245 R_y=245 МПа, прокат қалыңдығы t=10…20мм,

Іргетас бетонының маркасы М200.

Бағананың жоғарғы және төменгі бөліктерінің қаттылығының қатынасы J_в/J_н=0,27/1,43=0,19

2. Бағананың есепті ұзындығын анықтау

Рама жазықтығындағы бағананың жоғарғы және төменгі бөліктерінің есепті ұзындығын мына формулалар арқылы анықтаймыз: l_x1=μ₁ l₁ и l_x2=μ₂ l₂

H_в/H_н=l₂/l₁=7,8/14,0=0,5<0,6 және N_н/N_в=1804,7/888,9=2£3 тең, сондықтан, m₁=1,6;

m₂=2,5деп қабылдаймыз.

Онда бағананың төменгі бөлігі үшін: l_x1=m₁*l₁=1,6*1400=2240 см;

Ал жоғарғысы үшін: l_x2=m₂*l₂=2,5*780=1950 см.

Рама жазықтығынан алғандағы бағананың жоғарғы және төменгі бөліктері үшін есепті ұзындығы мынаған тең: l_у1=Н_H=1400 см; l_у2=H_в-h_б=780-75=705 см.

3. Бағананың жоғарғы бөлігінің қимасын таңдау

Бағананың жоғарғы бөлігінің қимасын биіктігі h_в =450мм қос таврлы ретінде қабылдаймыз.

Қажетті қима ауданын формула арқылы анықтаймыз .

Симметриялы қоставр үшін: Инерция радиусы i_x≈0,42*h=0,42*45=18,9см.

Ядролық арақашықтығы ρ_x≈0,35*h=0,35*45≈15,75 см;

Қатысты иілімдігі

Қатысты эксцентриситеті

η коэффициентінің мәнін 10 /1/ қосымша бойынша анықтаймыз. A_п/А_ст=1 деп қабылдаймыз, сонда: η=(1,9—0,1*m_x)-0,02* (6-m_x)* _x=(1,90-0,1* 2,8)-0,02* (6 –2,8)*3,56=1,28;

m_1x=η* m_x=1,28* 2,8=3,58 тең.

8 /1/ қосымша бойынша _x=3,56 және m_1x=3,58, онда φ_вн=0,198 тең;

Қима компоновкасы:

Қабырға биіктігіh_ст=h_в—2*t_п=45-2*1,4=42,2 см (текшелердің қалыңдығын t_п=1,4 см тең деп аламыз). 14.2 /1/кесте бойынша m>1 және >0,8 тең.

t_ст≥42,2/77,7=0,54 см.

t_ст=1,0 см деп қабылдаймыз.

Бағана қимасының есептік ауданына екі шеткі қабырға учаскесінің енін қосамыз

Текшенің қажетті ауданы:

Тұрақтылық талаптары бойынша момент әсерінің жазықтығынан алғандағы бағананың жоғарғы бөлігінің текшесінің ені b_п≥l_y2/20.

Жергілікті тұрақтылық талаптары бойынша текше формула бойынша анықталады:

,

Мұнда, b_cв=(b_п—t_cт)/2. b_п=42 см; t_п=2,1 см деп қабылдаймыз;

A_п=42* 2,1=88,2 см²>A_п.тр=66,95 см²;

b_п>(1/20)ly₂=705/20=35,25 см;

b_св/t_п=(42-1)/(2*2,1)=9,8<20,8.

Қиаманың геометриялық сипаттамасы.

Қиманың толық ауданы

A_о=2*42*2,1+1,0* 41,8=218,2 см²;

Қабырғаның тек тұрақты бөлігін есепке алғандағы қиманың есепті ауданы:

;

х-х осіне қатысты қиманың инерция моменті:

y-y осіне қатысты қиманың инерция моменті: ;

Кедергі моменті: Wx=I_X/0,5*h= 87248/0,5*45=3878 см³;

Ядровое расстояние ρ_x=W_x/A_o =3878/218,2=17,77 см;

Инерция радиустары: ; .

Момент әсерінің жазықтығындағы бағананың жоғарғы бөлігінің тұрақтылығын тексереміз.

Момент әсерінің жазықтығындағы бағананың иілгіштігі: _x=l_x2/i_x= 1950/20=97,5

Қажетті иілгіштігі _x= _x* =97,5* =3,36

Қатысты эксцентриситеті m_х =M_х/(N* ρ_х)=39195/ (888,9* 17,77) =2,48, A_п/А_ст=2,1*42/(1,0 *41,8)=2,11

η форманың әсер ету коэффициентінің мәнін 10 /1/ қосымша боынша анықтаймыз, A_п/А_ст=2,11

η=1,8-0,02* (5-m_x)* _x=1,8-0,02* (5 – 2,48)*3,36=1,63;

Приведенный относительный эксцентриситет m_ix= η* m_х=1,63*2,48=4,04

8 /1/ бойынша φ_вн=0,217 анықтаймыз.

Қимадағы кернеу: ;

Жеткіліксіз кернеу: (24,5-18,1/24,5)*100≈4,9%<5%;

Момент әсерінің жазықтығынан алғандағы бағананың жоғарғы бөлігінің тұрақтылығын тексереміз.

Мына формула бойынша , _У=l_у2/i_у= 705/7,2=90,9.

φ_у=0,542 тең 7 /1/ қосымша бойынша;

m_x анықтау үшін стерженьнің есепті ұзындығының 1/3-нен максимальды моментті анықтаймыз:

;

Модуль бойынша M_x≥M_max/2=391,95/2=195,98 кНм;

m_х =M_х*А /(N* Wx)=11810*218,2/(888,9*3878) =0,75

≤5бұл жағдайда коэффициент с=β/(1+α* m_х) тең. Мәндері β=1; α=0,7тең, 11 /1/ қосымша бойынша анықтаймыз. с=1/(1+0,7*0,75)=0,656

h_ст/t_ст=41,8/1,0=41,8<3,8* = 3,8* =110,19 тең, онда момент әсерінің жазықтығынан алғандағы бағананың тұрақтылығын қиманың барлық ауданын есепке ала отыра тексереміз, .

4. Бағананың төменгі бөлігінің қимасын таңдау

Бағананың төменгі бөлігінің қиамсы өткінді және тормен байланысқан екі тармақтан тұрады. Қима биіктігі h_н=1000 мм. Бағананың кранасты тармағын кең текшелі қос таврдан, ал сыртқы құрамалы дәнекерлі қиманы үш қабаттан аламыз.

Ауырлық центрінің орналасуын анықтаймыз. z_o=5 см; h_o=h-z_o=100-5=95 см деп қабылдаймыз. Бағана тармақтарының ауырлық центрлерінің арақашықтықтарын анықтаймыз:

у₂=h_o-у₁=95-9,4=85,6 см.

Тармақтардағы күштерді анықтаймыз.

Кранасты тармағында:

Сыртқы тармақта:

Тармақтың қажетті ауданын анықтаймыз және қимасын тағайындаймыз.

Кранасты тармағы үшін A_в1=N_в1/φ* R*γ; φ=0,80 деп қабылдаймыз;

R=225 МПа=22,5 кН/см² (болат маркасы С235, фасонды прокат),

Сонда A_в1=238,7/0,80·22,5=13,3 см².

Текшелерінің қырлары параллель болып келетін қос таврды таңдаймыз 20Б1.

A_в1=25,7 см²; i_x1=8,19 см; i_y=2,22 см.

Сыртқы тармақ үшін A_в2=N_в2/φ* R*γ=2028/(0,8*21,5)=117,9см² (R=21,5 кН/см² прокат қабаты, қалыңдығы 20 мм дейін; φ=0,8).

Тор элементтерінің бекітілуі ыңғайлы болу үшін текшелердің ішкі қырларының аралығын 314 мм деп қабылдаймыз. Швеллер қабырғасының қалыңдығын t_ст, бағананың кранүсті бөлігінің текшесімен байланысуы ыңғайлы болуы үшін 20 мм, ал қабырға биіктігін, дәнекерленуші жіктерді орналастыру талаптарына байланысты h_ст=355 мм деп қабылдаймыз.

Текшелердің қажетті ауданы: A_п=(A_в2-t_ст *h_ст)/2=(117,9-35,5*2,0)/2=23,5 см².

Швеллер текшесінің жергілікті тұрақтылық талаптарына байланысты

, t_п=1,8 см; h_п=18см.

A_п=1,8*18=32,4 см²

Тармақтың геометриялық сипаттамасы.

Тармақ қимасының ауданы А_в2=(1,8*35,5+2 *32,4)=128,7 см²;

Тармақтың ауырлық центріне дейінгі арақашықтық

Тармақтың оське қатысты инерция моменттері мен радиустары

Бағана қимасының ауырлық центрінің орналасуын тексереміз: h_o= h_h -z_o=100-5,9=94,1 см;

y₁=A_в2·h_о/(A_в1+ A_в2)=128,7 *94,1/(25,7+128,7)=78,4 см; y₂=94,1-78,4=15,7 см.

Бірінші қабылдаған өлшемдермен салыстырғанда айырмашылық бар, сондықтан тармақтардағы күштерді қайта есептейміз:

Кранасты тармағында

Сыртқы тармақта

Тармақтың тұрақтылығын тексереміз

Рама жазықтығынан алғанда (у—у осіне қатысты) l_y=1400 см.

Кранасты тармақ: λ_y=l_y/i_y=1400/8,19=170; φ_y=0,687;

σ=N_в1/(φ_yA_в1)=361,8/(0,687*25,7)=20,5 кН/см²; <R=22,5 кН/см².

Сыртқы тармақ: λ_y=l_y/i_y=1400/12,7=110; φ_y=0,478;

σ=N_в2/(φ_yA_в2)=1921,5/ (0,478* 128,7)=30 кH/cм²<R=21,5 кН/см².

Кернеудің 30% артық болуы дұрыс емес, яғни тармақтың қимасы жеткіліксіз. Қиманы үлкейту үшін тармақ элементтерінің профильдерін үлкейтуге болады немесе бағананы кең етіп жасау қажет. Бағананың сыртқы тармақ қабатының қалыңдығын үлкейту тиімсіз, сондықтан бағананы кең етіп жасай отырып, кранасты тармақтың профилін үлкейтеміз.

Текшелерінің қырлары параллель болып келетін қос таврды таңдаймыз 26Б1.

A_в1=35,3 см²; i_x1=10,7 см; i_y=2,64 см, R=215 МПа=21,5 кН/см² (болат маркасы С235, фасонды прокат).

Сыртқы тармақ үшін A_в2=N_в2/φ* R*γ=2028/(0,8*21,5)=117,9см² (R=21,5 кН/см² прокат қабаты, қалыңдығы 20 мм дейін; φ=0,8).

Тор элементтерінің бекітілуі ыңғайлы болу үшін текшелердің ішкі қырларының аралығын 356 мм деп қабылдаймыз. Швеллер қабырғасының қалыңдығын t_ст, бағананың кранүсті бөлігінің текшесімен байланысуы ыңғайлы болуы үшін 18 мм, ал қабырға биіктігін, дәнекерленуші жіктерді орналастыру талаптарына байланысты h_ст=400 мм деп қабылдаймыз.

Текшелердің қажетті ауданы: A_п=(A_в2-t_ст *h_ст)/2=(117,9-40*1,8)/2=23 см².

Швеллер текшесінің жергілікті тұрақтылық талаптарына байланысты

t_п=1,8 см; h_п=18 см., A_п=1,8*18=32,4 см²

Тармақтың геометриялық сипаттамасы.

Тармақ қимасының ауданы А_в2=(1,8*40+2 *32,4)=136,8 см²;

Тармақтың ауырлық центріне дейінгі арақашықтық

Тармақтың оське қатысты инерция моменттері мен радиустары

Бағана қимасының ауырлық центрінің орналасуын тексереміз: h_o= h_h -z_o=100-5,6=94,4 см;

y₁=A_в2·h_о/(A_в1+ A_в2)=136,9 *94,4/(35,3+136,9)=75 см, y₂=94,4-75=19,4 см.

Бірінші қабылдаған өлшемдермен салыстырғанда айырмашылық бар, сондықтан тармақтардағы күштерді қайта есептейміз:

Кранасты тармағында

Сыртқы тармақта

Тармақтың тұрақтылығын тексереміз

Рама жазықтығынан алғанда (у—у осіне қатысты) l_y=1400 см.

Кранасты тармақ:λ_y=l_y/i_y=1400/10,7=130,8; φ_y=0,744;

σ=N_в1/(φ_yA_в1)=431/(0,744*35,3)=16,4 кН/см²; <R=21,5 кН/см².

Сыртқы тармақ: λ_y=l_y/i_y=1400/14,4=97; φ_y=0,612;

σ=N_в2/(φ_yA_в2)=1856/ (0,612* 136,8)=22,2 кH/cм²>R=21,5 кН/см².

Кернеу 3,7% артық, бірақта тармақ қимасы жеткілікті болып саналады.

Рама жазықтығындағы және рама жазықтығынан алғандағы кранасты тармақтың тепе-теңдік талаптарына байланысты тор түйіндерінің қажетті арақашықтығын анықтаймыз:

λ_x1=l_в1/i_x1=λ_y=96,5; l_в1=96,5*i_x1=74,5*2,64 =254,8 см.

l_в1=220 cм, бағананың төменгі бөлігінің панельдердің толық санына бөле отырып қабылдаймыз. Рама жазықтығындағы тармақтардың тұрақтылығын тексереміз (х₁—х₁ және х₂—x₂ осьтеріне қатысты).

Кранасты тармақ үшін λ_x1=220/2,64=83,3; φ_x=0,683;

σ=N_в1/(φ_*A_в1)=431/(0,683*35,3)=17,9 кН/см²<R=21,5 кН/см².

Сыртқы тармақ үшін: λ_x2=220 /6,1=36,1; φ_x=0,916;

σ=N_в2/(φ_x*A_в2)=1856/(0,916*136,8)=14,8 кН/см²<R=21,5 кН/см².

Бағананың кранасты бөлігі торының есебі.

Бағана қимасындағы көлденең күш Q_max=36,33 кН.

Көлденең күш Q_ycл=7.15·10^-6(2330—Е/R)(N/φ)

Q_усл=0,2*A=0,2*(35,3+136,8)=34,42 кH<Q_max=36,33 кН.

Тор есебін Q_maх байланысты жүргіземіз.

Тіректегі сығылу күші: N_p=Q_max/2*sin α=36,33/(2*0,67)=27 кН;

sin α=h_н/l_p=100/ 0,67; λ_р=100; φ=0,56.

Тіректің қажетті ауданы А_р.тр=N_p/(φ*R*γ)=27/(0,56*22,5* 0,75)=2,86 см²;

R=225 МПa=22,5 кН/см² (маркасы С235 болаттан дайындалған фасонды прокат);

γ=0,75 (бір текшеге бекітілетін сығылған бұрыш).

∟ 63*5, А_р=6,13 см²; i_min=1,25 см; λ_max=l_p/i_min=150/1,25=120; l_p=h_н/sin α=100/0,67=150 см; φ=0,276.

Тіректегі кернеу, σ=N_p/(φ*А_р)=27/(0,276*6,13)=15,9 кН/см²<R·γ=22,5·0,75=16,9 кН/см².

Момент әсері жазықтығындағы бағананың тұрақтылығын бір стержень ретінде тексереміз.

Толық қиманың геометриялық сипаттамасы: А=А_в1+А_в2=35,3+136,8=172,1 см²; I_x=A_в*y₁²+A_в2·y₂²=35,3*75²+136,8*19,4²=250049 см⁴; i_x= 38,1см;

λ_х=l_x1/i_x=2240/38,1=58,8.

Келтірілген иілгіштігі: λ_пр= 62,9

α₁ коэффициенті тіректің еңіс бұрышына байланысты, α₁=34,5 деп қабылдауға болады, А_р1=2 *А=2*6,13=12,26 см² бағана қимасының екі қыры бойынша тірек қимасының ауданы.

Сыртқы тармақты жүктейтін күштер комбинациясы үшін (4 – 4 қима), N=1804,7 кН; М=57,11 кН·м; ; φ_вн=0,827;

σ=N/(φ_вн·А)=1804,7/(0,827*172,1)=12,7 кН/см²<R=21,5 кН/см².

Кранасты тармағын жүктейтін күштер комбинациясы үшін(3 – 3 қима), N=1642,2 кН;М=520,6

кН·м;

;

φ_вн=0,829;

σ=N/(φ_вн* А)=1642,2/(0,829* 172,1)=11,5 кН/см²<R=21,5 кН/см².

Момент әсерінің жазықтығынан алғандағы өткінді бағананы бір стержень ретіндегі тұрақтылығын тексермеседе болады, өйткені жеке тармақтарды тексергенде қамтамасыз етілген.

5. Бағананың базасын есептеу және құрастыру

Бағананың төменгі бөлігінің қимасындағы есепті күштер комбинациясы:

1) М=57,11 кН·м, N=1804,7 кН (сыртқы тармақтың базасын есептеу үшін).

2) М=-34,5 кН·м, N=1372,1 кН (кранасты тармақтың базасын есептеу үшін).

Бағана тармақтарындағы күштерді анықтаймыз.

Кранасты тармақ:

Сыртқы тармақ: .

Сыртқы тармақтың базасы.

Плитаның қажетті ауданы: А_пл.тр= N_в2/R_ф=1494,3 /1,02=1465 см²

R_ф=g ·R_в=1,2·0,85=1,02 кН /см² (Бетон М200)

Конструктивті жағдайлар бойынша плитаның салмағы с₂ 4 см кем болмауы керек. Онда

В/b_k+2·с₂=39,2+2*4=47,2 см, В=48 см деп қабылдаймыз;

L_тр=А_пл.тр/В=1465/48=30,5 см, L=35 см деп қабылдаймыз,

А_{пл.факт.}=48*35=1680 см²$ А_пл.тр=1465 см².

Плита астындағы бетонның орташа кернеуі: s_ф= N_в2/ А_пл.ф.=1494,3/1680=0,89 кН /см².

Тармақтың ауырлық центріне қатысты траверсаның симметриялы орналасу талаптарына байланысты траверсалардың арақашықтығы мынаған тең: d =2*(b_п+t_ст+z₀)=2*(18+1,8-5,6)=28,4 см; траверсаның қалыңдығы 12 мм болғанда, с₁ = (L - d - 2×t_тр)/2 =(35-28,4-2*1,2)/2=4,2см.

Плитаның жеке учаскелеріндегі иілуші моменттерді анықтаймыз.

1 учаске (консолбдың салмағы с=с₁=4,2 см)

М₁=s_ф с₁²/2=0,89*4,2²/2=7,8 кН см .

2 учаске (консольдың салмағы с=с₂=4,4 см)

М₂=s_ф с₁²/2=0,89* 4,4²/2=8,6 кН·см

3 учаске ( төрт жаққа тірелген плита b/a=35,6/18=1,8<2; α=0,094);

М₃=s_ф*α* a²=0,094* 0,89*18²=27,1 кН см.

4 учаске ( төрт жаққа тірелген плита b/a=35,6 /8,6=4,14$2; α=0,125);

М₄=s_ф α a²=0,125* 0,89*8,6²=8,23 кН см.

Есептеу үшін М_maх=М₃=27,1 кН·см.

Плитаның қажетті қалыңдығы t_пл= = =2,8 cм.

С235 болат үшін R=20,5 кН /см², қалыңдығы 21-40 мм.

t_пл=32 мм деп қабылдаймыз ( 2 мм фрезермен өңдеу үшін).

Траверсаның биіктігін бағананың тармақтарына траверсаны бекіту жігінің орналасы талаптарына байланысты анықтаймыз. Қосымша беріктілік болуы үшін тармақтағы барлық күштерді 4 бұрышты жік арқылы траверсаға береміз. Сым маркасы Св-08А, d=1,4…2 мм, жартылай автоматты дәнекерлеу; бұрыштық жік катеті k_f = 8 мм; R_у =180 Мпа; R_wz= 0,45·R_un = 0,45·360 = 162 МПа. 34^*-кесте бойынша β_f = 0,9; β_z = 1,05. Сонда β_шв·R_н= 0,9·180 = 162 МПа < β_z R_wz = 1,05·162 = 170 Мпа.

Жіктің қажетті ұзындығы формула бойынша анықталады:

l_ш.тр.=N_в2/4·k_ш·(b·R_y^св g_y^св)_min g=1494,3/4·0,8·16,2=29 см; l_ш. <85·g_ш·k_ш=85·0,9·0,8=61.

h_тр=42 см деп қабылдаймыз.

Жіктің максимальды ұзындығына қойылған талаптар орындалды. Траверсаны плитаға k_шв=10 мм бұрыштық жіктер арқылы бекітеміз.

Жіктердің беріктігін тексереміз:

Траверса беріктігі тексерістен өтті.