Сопротивление теплопередаче заполнений дверей и витрин.

№ п/п	Конструкция заполнения проемов	Приведенное сопротивление теплопередаче м2×оС/Вт
	Наружные деревянные двери и ворота одинарные	0,21
	тоже двойные	0,43
	Двери стеклянные одинарные	0,15
	тоже двойные	0,27
	Внутренние двери одинарные	0,34
	Магазинные витрины вентилируемые	0,21
	Витражи со стеклянными переплетами	0,26

Общая схема порядка проектирования тепловой защиты зданий требуемая в соответствии со схемой 1 [12, с. 7], представлена на рисунке 2.1.

где R_req , R_min – нормируемое и минимальное значение сопротивления теплопередаче, м²×°С/Вт;

, – нормативныйирасчетный удельный расход тепловой энергии на отопление зданий за отопительный период, кДж/(м²·°С·сут) или кДж/(м ·°С·сут).

способ “б”способ “а”

Изменение проекта

НЕТ

ДА

ОКОНЧАНИЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Рис.2.1. Порядок проектирования

тепловой защиты здания [12, с. 7]

Расчет сопротивления теплопередаче

Ограждающих конструкций

Согласно требованиям раздела п.6.3.4. [10, с. 7], расчету подлежат те ограждения, перепад температур воздуха по обе стороны которых превышает 3°С, так как при меньшем перепаде тепловой поток будет оказывать незначительное влияние на тепловую мощность системы отопления.

Приведённое сопротивление теплопередаче конструкции определяется по формуле:

,

(2.4)

где R_int, R_ext - сопротивление теплообмену на внутренней и наружной поверхностях ограждения, (м²·К)/Вт;

R_к - термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции, (м²×К)/Вт;

R_пр – приведенное термическое сопротивление неоднородной конструкции (конструкции, имеющей теплопроводные включения), (м²·К)/Вт;

a_int, a_ext– коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях ограждения, Вт/(м²·К), принимаются соответственно по табл. 7 [7, с. 6] и табл. 8 [12, с. 19];

d_i– толщина слоя ограждающей конструкции, м;

l_i – коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м²·К).

Так как теплопроводность материалов в значительной степени зависит от их влажности, определяют условия их эксплуатации. По приложению «В» [7, с. 18] устанавливается зона влажности на территории страны, затем по табл. 2 [7, с. 2] в зависимости от влажностного режима помещения и зоны влажности определяются условия эксплуатации ограждающей конструкции А или Б. Если влажностный режим помещения не указан, то допускается принимать его нормальным. Затем по приложению «Д» [12, с. 63-73] в зависимости от установленных условий эксплуатации (А или Б) определяется коэффициент теплопроводности материала (см. приложение «Е») [12, с. 73-76].

Если в состав ограждения входят конструкции с неоднородными включениями (панели перекрытия с воздушными прослойками, крупные блоки с теплопроводными включениями и т.д.), то расчет таких конструкций производится по особым методикам. Данные методики представлены в приложениях «М», «Н», «П» [12, с. 87-103]. В курсовом проекте в качестве таких конструкций выступают панели перекрытия пола первого этажа и потолка последнего, их приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом.

А). Плоскостями, параллельными тепловому потоку, панель разбивается на однородные и неоднородные по составу участки (рис. 2.2, а). Одинаковым по составу и по размерам участкам присваивается одна и та же цифра. Общее сопротивление панели перекрытия будет равняться усреднённому сопротивлению. Из-за своих размеров участки оказывают неодинаковое влияние на общее сопротивление конструкции. Поэтому термическое сопротивление панели рассчитывается с учетом площадей, занимаемых участками в горизонтальной плоскости, по формуле:

,

(2.5)

где А_I, А_II, А_III ─ суммарные площади всех первых, вторых и третьих участков, приходящихся на один погонный метр панели, м²;

R_I, R_II, R_III─ термическое сопротивление участков, (м²·К)/Вт;

; ,

(2.6)

где l_ж.б – коэффициент теплопроводности железобетона, принимаемый в зависимости от условий эксплуатации А или Б;

R_a.g. ─ термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по табл. 7 [12, с. 18] при положительной температуре воздуха в прослойке, (м²·К)/Вт.

Но полученное термическое сопротивление панели перекрытия не совпадает с данными лабораторного эксперимента, поэтому производят вторую часть расчета.

Б). Плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, конструкция также разбивается на однородные и неоднородные слои, которые принято обозначать заглавными буквами русского алфавита (рис.2.2, б). Общее термическое сопротивление панели в этом случае:

R2 = 2RА+ RБ,

(2.7)

Рис. 2.2. Схема деления на зоны панели перекрытия для теплотехнического расчёта а) при делении плоскостями параллельно теплового потока; б) при делении плоскостями перпендикулярно теплового потока.

где – термическое сопротивление слоев «А», (м²·К)/Вт;

R_Б – термическое сопротивление слоя «Б», (м²·К)/Вт.

При расчете R_Б необходимо учесть различную степень влияния участков на термическое сопротивления слоя из-за их размеров:

,

(2.8)

где .

Окончательно приведенное термическое сопротивление панели равно:

.

(2.9)

Усреднение расчётов можно следующим образом: расчеты в обоих случаях не совпадают с данными лабораторного эксперимента, которые находятся ближе к значению R₂ .

Расчет панели перекрытия необходимо произвести дважды: для случая, когда тепловой поток направлен снизу вверх (перекрытие) и сверху вниз (пол).

Сопротивление теплопередаче наружных дверей может быть принято по табл. 2.3, окон и балконных дверей – по табл. 2.2 настоящего пособия