Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
Цель гидравлического расчета - определение экономичных диаметров трубопроводов при заданных тепловых нагрузках и располагаемом перепаде давления теплоносителя.
Гидравлический расчет выполняют после того, как вычерчена аксонометрическая схема и на нее нанесены все элементы (воздухосборники, запорно-регулирующая арматура и т.д.).
Гидравлический расчет выполняют по методу удельных потерь давления. Расчет делают для основного циркуляционного кольца через дальний стояк и циркуляционного кольца через ближний стояк. Задача расчета состоит в подборе диаметров отдельных участков циркуляционных колец таким образом, чтобы суммарные потери давления между ними Σ(Rl+Z) различались не более чем на 15%, а суммарные потери давления главного циркулярного кольца от располагаемого напора – не более чем на 5-10%.
Результаты расчета сводятся в таблицу (приложение Б, таблица Б.2).
Последовательность гидравлического расчета системы отопления:
1 На аксонометрической схеме системы отопления (см. раздел 5) определяются контуры дальнего и ближнего циркуляционных колец – узел ввода, подающая магистраль, стояки, отопительные приборы 3-го, 2-го и 1-го этажей, обратная магистраль. Циркуляционные кольца разбивают на участки, характеризующиеся постоянным расходом теплоносителя и неизменным диаметром. Каждый расчетный участок обозначают порядковым номером, в числителе указывают его тепловую нагрузку, в знаменателе – длину.
2 Расчет следует начинать с кольца через дальний стояк. Определяют необходимый расход теплоносителя на каждом участке по формуле (16). При расчете расхода теплоносителя в стояках (ветвях) системы рекомендуется принимать на 1 0С меньше расчетного перепада температур в системе отопления.
3 Определяют средние удельные потери давления на трение по длине расчетного циркуляционного кольца, Па/м:
, (17)
где 0,65 - доля потерь давления на трение;
- располагаемое давление системы, Па;
Σ l - общая длина расчетного циркуляционного кольца, м.
4 Ориентируясь на Rср, по таблице 13 для расчетного расхода Gуч подбирают диаметры участков так, чтобы скорость движения воды в трубах не превышала 1,5 м/с. По принятому диаметру участка dуч и расчетному расходу Gуч определяют действительное значение R, Па/м, и скорость движения воды, w, м/с.
5 По величине скорости определяют значения динамического давления, РД, Па, (таблица 14) для всех участков.
6 Определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений, Σξ, на каждом рассчитываемом участке (таблица 15). В расчетно-пояснительной записке приводятся принятые значения коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке. Умножая сумму коэффициентов местных сопротивлений Σ ξ на РД, находят величину потерь давления в местных сопротивлениях Ζ, Па. Местное сопротивление, находящееся на границе двух участков, следует относить к участку с меньшим расходом теплоносителя.
7 Определяют полные потери давления на каждом участке, складывая потери давления на трение по длине участка Rl и потери давления в местных сопротивлениях Z. Потери давления всего циркуляционного кольца будут равны сумме потерь давления на всех участка, т.е. Σ (Rl+Z).
8 Проверяют правильность гидравлического расчета, исходя из условий, что суммарные потери давления в кольце через дальний стояк (Σ (Rl+Zд.ст)) не должны превышать и потери циркуляционных колец не должны отличаться более, чем на 15% друг от друга, т.е. должны выполняться условия:
и (18) ;
Если эти условия не выполняются, то необходимо на отдельных участках изменить диаметры труб.
Примечание. Согласно требованиям [4], п. 3.31, в однотрубных системах водяного отопления потери давления в стояках должны составлять не менее 70 % суммарных потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках.
Таблица 13 - Таблица для гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления tГ=95 0C, to=70 0C и k=0,2 мм
Удель ные потери давле ния на трение R, Па/м | Количество проходящей воды G, кг/ч (верхняя строка), скорость движения воды , w,м/с (нижняя строка), по трубам стальным водогазопроводным (газовым) обыкновенным (ГОСТ 3262-75) условным проходом d, мм | ||||||
0,135 | 0,171 | 0,19 | 0,233 | 0,265 | 0,312 | 0,35 | |
0,145 | 0,183 | 0,202 | 0,25 | 0,284 | 0,334 | 0,383 |
Окончание таблицы 13
0,156 | 0,195 | 0,214 | 0,267 | 0,304 | 0,356 | 0,409 | |
0,164 | 0,206 | 0,226 | 0,284 | 0,321 | 0,376 | 0,433 | |
0,186 | 0,23 | 0,257 | 0,318 | 0,36 | 0,422 | 0,485 | |
0,205 | 0,25 | 0,288 | 0,352 | 0,393 | 0,468 | 0,533 | |
0,223 | 0,271 | 0,308 | 0,379 | 0,426 | 0,504 | 0,576 | |
0,239 | 0,291 | 0,328 | 0,406 | 0,458 | 0,54 | 0,618 | |
0,255 | 0,312 | 0,348 | 0,43 | 0,486 | 0,574 | 0,655 | |
0,269 | 0,332 | 0,369 | 0,452 | 0,512 | 0,605 | 0,691 | |
0,295 | 0,362 | 0,405 | 0,494 | 0,563 | 0,664 | 0,757 | |
0,318 | 0,392 | 0,438 | 0,537 | 0,609 | 0,719 | 0,81 |
Примечание: k – шероховатость внутренней поверхности труб
Таблица 14 - Значение динамического давления Рд при гидравлическом расчете систем водяного отопления
Скорость воды, м/с | Рд, Па | Скорость воды, м/с | Рд, Па |
0,01 | 0,05 | 0,37 | 67,67 |
0,02 | 0,2 | 0,38 | 70,61 |
0,03 | 0,45 | 0,39 | 74,53 |
0,04 | 0,8 | 0,4 | 78,45 |
0,05 | 1,23 | 0,41 | 82,37 |
0,06 | 1,77 | 0,42 | 86,3 |
0,07 | 2,45 | 0,43 | 91,2 |
0,08 | 3,14 | 0,44 | 95,13 |
0,09 | 4,02 | 0,45 | 99,08 |
0,1 | 4,9 | 0,46 | 103,98 |
0,11 | 5,98 | 0,47 | 108,89 |
0,12 | 7,06 | 0,48 | 112,82 |
0,13 | 8,34 | 0,49 | 117,71 |
Окончание таблицы 14
0,14 | 9,61 | 0,5 | 122,61 |
0,15 | 11,08 | 0,51 | 127,52 |
0,16 | 12,56 | 0,52 | 131,37 |
0,17 | 14,22 | 0,53 | 138,31 |
0,18 | 15,89 | 0,54 | 143,21 |
0,19 | 17,75 | 0,55 | 149,09 |
0,2 | 19,61 | 0,56 | 154,00 |
0,21 | 21,57 | 0,57 | 159,88 |
0,22 | 23,53 | 0,58 | 165,77 |
0,23 | 26,48 | 0,59 | 170,67 |
0,24 | 28,44 | 0,6 | 176,55 |
0,25 | 30,44 | 0,61 | 183,42 |
0,26 | 33,34 | 0,62 | 189,3 |
0,27 | 36,29 | 0,65 | 207,88 |
0,28 | 38,25 | 0,68 | 227,48 |
0,29 | 41,19 | 0,71 | 248,07 |
0,3 | 44,13 | 0,74 | 268,67 |
0,31 | 47,08 | 0,77 | 291,23 |
0,32 | 49,99 | 0,8 | 314,79 |
0,33 | 53,93 | 0,85 | 355,0 |
0,34 | 56,88 | 0,9 | 398,18 |
0,35 | 59,82 | 0,95 | 443,29 |
0,36 | 63,74 | 1,0 | 490,3 |
Таблица 15 - Коэффициенты местных сопротивлений для различных элементов систем отопления (приближенные значения)
Элементы систем отопления | Условный проход труб d, мм | |||||
≥50 | ||||||
Радиаторы двухколонные | ||||||
Внезапное расширение | ||||||
сужение | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Отступы | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Компенсаторы: | ||||||
П-образные | ||||||
сальниковые | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Отводы: | ||||||
900 и утки | 1,5 | 1,5 | 0,5 | 0,5 | ||
двойные узкие | ||||||
широкие |
Окончание таблицы 15
Скобы | ||||||
Тройники: | ||||||
на проходе | ||||||
на ответвлении | 1,5 | 1,5 | 1,5 | 1,5 | 1,5 | 1,5 |
на противотоке | ||||||
Крестовины: | ||||||
на проходе | ||||||
на ответвлении | ||||||
Вентили: | ||||||
обыкновенные | ||||||
прямоточные | 2,5 | 2,5 | ||||
Задвижки | - | - | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Краны: | ||||||
проходные | - | - | ||||
двойной регулировки | - | - | - | |||
Трехходовой кран: | ||||||
при повороте потока | 4,5 | - | - | - | ||
прямом проходе | 1,5 | - | - | - |
8 РАСЧЕТ ЧИСЛА СЕКЦИЙ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Число секций отопительных приборов рассчитывается для одного из стояков системы отопления.
1 Определяют суммарное понижение температуры воды, , 0С, на участках подающей магистрали от ввода до рассматриваемого стояка. На 10м теплоизолированной подающей магистрали насосной системы определяется по таблице 16.
2 Определяют среднюю температуру в отопительном приборе с тепловой нагрузкой QП , Вт, присоединенном к стояку однотрубной системы отопления:
, (19)
где tг - расчетная температура горячей воды в начале подающей магистрали системы отопления, равная 95 0С;
ΣQП - суммарная тепловая нагрузка отопительных приборов, расположенных до рассчитываемого прибора на данном стояке, по ходу движения теплоносителя, Вт;
ΣQтр - сумма дополнительной теплоотдачи труб и подводок к приборам в рассматриваемом помещении, Вт. Для открыто проложенного этаже стояка ΣQтр = 115 Вт;
- коэффициент затекания воды в прибор. При присоединении прибора к стояку с трехходовыми кранами коэффициент затекания воды в прибор принимается равным 1;
QП - тепловая нагрузка рассчитываемого отопительного прибора, Вт;
с - удельная теплоемкость воды, равная 4, 19 к Дж/(кг · 0С);
Gст. - расход воды в стояке, кг/ч, (формула (16)).
β1, β2 - то же, что в формуле (16).
3 Определяют разность средней температуры воды в отопительном приборе и воздуха в помещении, 0С
, (20)
где tint - расчетная температура воздуха в помещении, в котором расположен рассчитываемый отопительный прибор, 0С.
4 Рассчитывают комплексный коэффициент приведения номинального теплового потока отопительного прибора Qн.у. к расчетным условиям, который определяют по формуле:
, (21)
где n, р, с - экспериментальные числовые показатели для определения теплового потока отопительных приборов. Для чугунных радиаторов при схеме движения теплоносителя «сверху - вниз» и расходе теплоносителя 54-536 кг/ч n=0,3; р=0; с=1;
b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, при
В = 1013,3 гПа = 760 мм рт. ст. b = 1;
ψ - коэффициент учета направления движения воды в приборе, при движении сверху – вниз ψ = 1;
Gпр - расход воды через прибор, кг/ч.
(22)
При присоединении приборов к стояку с трехходовыми кранами α = 1, поэтому Gпр = Gст.
5 Определяют необходимую теплоотдачу прибора в рассматриваемом помещении.
, (23)
где QП - теплопотребность помещения, равная его теплопотерям, Вт;
QТР - теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб (стояка и подводок), к которым непосредственно присоединен прибор, Вт;
, (24)
где qв и qг - теплоотдача 1 м соответственно вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м; для неизолированных труб при параметрах теплоносителя в системе отопления 95-70 0С, tint = 18 0С и диаметре d = 20 мм можно принять средние значения, qв = 66 Вт/м и qг = 85 Вт/м, а при d = 15 мм
qв = 53 Вт/м и qг =70 Вт/м;
lв и lг - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м, для однотрубных стандартных систем в жилых зданиях lв = 2,2 м; lг = 0,8 м.
6 Требуемый номинальный тепловой поток, , Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора определяют
, (25)
7 Минимально допустимое число секций чугунного радиатора
, (26)
где Qн.у. - номинальный тепловой поток, Вт, для чугунных радиаторов МС-140-108 равен 185 Вт;
β3 - коэффициент учета числа секций в приборе, для радиатора типа МС-140 с числом секций в приборе до 15 принимается равным 1,0;
β4 - коэффициент учета способа установки радиатора, при открытой установке принимается равным 1,0.
8 По рассчитанному Nмин принимают к установке целое число секций отопительного прибора. Допускается уменьшение расчетного количества секций , если номинальный тепловой поток отопительного прибора будет меньше на 5% или на 60 Вт требуемого по расчету.
Таблица 16 - Снижение температуры в подающей магистрали, град. на 10м
dу, мм | 25 - 32 | 65 - 100 | 125 – 150 | ||
Δtм, ºС | 0,40 | 0,40 | 0,30 | 0,20 | 0,10 |