Расчет центрального неподвижного колеса

Из предыдущих расчетов мы имеем n ^h_b = 200 об/мин ; t _h = 1000 ч ;

C = 4; BT =4; HRC = 58-63, принимаю HRC = 60;

HB = 600; IR = 0; марка стали 12Х2Н4А;

вид термообработки цементация

Теперь по схеме алгоритма определения допускаемых контактных напряжений мы рассчитываем их

s _{H lim b} =23×HRC = 23×60 =1380 М Па

N_НО = 12×10⁷ т. к HRC>56

К _НЕ =1 т. к. IR=0

N _НЕ =60×n _b ^h×c×t _h×К _не = 60×200×4 ×1000 ×1 = 4,8×10⁷

т. к .N _НЕ < N _НО ,то

S _H =1,2-для поверхностного упрочнения

Итак:

s _{H lim b} = 1380 М Па ; N_НО = 12×10⁷ ; N _НЕ = 7,2×10⁷ ; К _HL=1,089

S _H =1,15 ; [s _H ]=1339 М Па

Теперь по схеме алгоритма расчета допускаемого напряжения изгиба:

Из предыдущих расчетов

n ^h_b=200об/мин; t _h = 1000 ч ;

C =4; BT =4; HRC = 58-63, принимаю HRC = 60;

HB = 600; IR = 0; марка стали 12Х2Н4А;

вид термообработки - цементация

s _{F lim b} =800 М Па;

m_F = 9 т. к HB>350

К _FЕ =1 т. к . IR =0

N _FЕ =60×n _b ^h×c×t _h×К _FЕ = 60×200 ×4×1000 ×1 = 4,8×10⁷

т. к. N_FЕ > 4× 10⁶,то

К _FL=1,

К _FC=1,

S _F =1,7,

.

Мы получили данные при расчете :

s _{F lim b} = 800 М Па; N_FЕ = 3,6×10⁷; К _FC=1; К _FL=1

S _F =1,7; [s _F]=470,6М Па; К _FЕ =1; m _F = 9

Расчет сателлита

Из предыдущих расчетов мы имеем

T_ag =0,40125×10⁶ Н×мм; n ^h_g = 437,5 об/мин; t _h = 1000 ч;

C =1; BT =4; HRC = 58-63, принимаю HRC = 60;

HB = 600; IR = 0; марка стали 12Х2Н4А;

вид термообработки - цементация

Теперь по схеме алгоритма определения допускаемых контактных напряжений мы рассчитываем их

s _{H lim b} =23×HRC =23×60= 1380 М Па

N_НО = 12×10⁷ т. к HRC>56

К _НЕ =1т. к. IR=0

N _НЕ =60×n _g ^h×c×t _h×К _не = 60×437,5 ×1 ×1000× 1=3,085×10⁷

т. к. N _НЕ < N _НО, то

S _H =1,2- для поверхностного упрочнения

Окончательно имеем:

s _{H lim b} = 1380 М Па ; N_НО = 12×10⁷ ; N _НЕ =6,08×10⁷ ; К _HL=1,24

S _H =1,2 ; [s _H ]=1442МПа

Теперь по схеме алгоритма расчета допускаемого напряжения изгиба:

Из предыдущих расчетов

T_ag =0,40125×10⁶ Н×мм; n ^h_g = 437,5 об/мин; t _h = 1000 ч ;

C =1; BT =4; HRC = 58-63, принимаю HRC = 60;

HB = 600; IR = 0; марка стали 12Х2Н4А ;

вид термообработки - цементация

s _{F lim b} =800 М Па;

m_F = 9 т. к HB>350

К _FЕ =1 т. к. IR=0

N _FЕ = 60× n ^h_g ×c×t _h×К _FЕ = 60×514,3×1×1×1000 =3,085×10⁷

т. к. N_FЕ > 4× 10⁶,то

К _FL=1

К _FC=0,8 ,т. к HB>350 при реверсивном нагружении

S _F =1,7

Окончательно имеем:

s _{F lim b} = 800 М Па; N_FЕ = 6,08×10⁷; К _FC=0,8;К _FL=1

S _F =1,15; [s _F]=376,5М Па; К _FЕ =1; m _F = 9

Расчет центрального подвижного колеса

Из предыдущих расчетов мы имеем

T_ag = 0,34775×10⁶ Н×мм ; n ^h_a = 875об/мин ; t _h = 1000 ч ;

C =4; BT =4 ; HRC = 58-63 ,я принимаю HRC = 60 ;

HB = 600 ; IR = 0 ; марка стали 12Х2Н4А ;

вид термообработки цементация

Теперь по схеме алгоритма определения допускаемых контактных напряжений мы рассчитываем их

s _{H lim b} =23×HRC =23×60= 1380 М Па

N_НО = 12×10⁷ т. к HRC>56

К _НЕ =1 т. к.IR=0

N _НЕ =60×n _a^h×c×t _h×К _не = 60×875 ×4 ×1000× 1=2,1×10⁸

т. к. N _НЕ >N _НО,то

,

S _H =1,2 - для поверхностного упрочнения

.

Окончательно имеем:

s _{H lim b} = 1380 М Па; N_НО = 12×10⁷; N _НЕ =1,62×10⁸ ; К _HL=1

S _H =1,2; [s _H]=1150МПа

Теперь по схеме алгоритма расчета допускаемого напряжения изгиба:

Из предыдущих расчетов

T_ag = 0,34775×10⁶ Н×мм; n ^h_a = 875об/мин; t _h = 1000 ч;

C =4; BT =4; HRC = 58-63, принимаю HRC = 60;

HB = 600; IR = 0; марка стали 12Х2Н4А;

вид термообработки цементация

s _{F lim b} =800 М Па;

m _F = 9 т. к HB>350

К _FЕ =1

N _FЕ = 60× n ^h _a ×c×t _h×К _FЕ = 60×875×3×1×1000 =1,62×10⁸

т. к. N_FЕ > 4× 10⁶,то

К _FL=1 ,

К _FC= 1,

S _F =1,7,

.

Окончательно имеем :

s _{F lim b} = 800 М Па; N_FЕ =3,42×10⁸; К _FC=1; К _FL=1

S _F =1,15; [s _F ]_a=470,6М Па ; К _FЕ =1 ; m _F = 9