Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания 3 страница
- коэффициент теплотехнической однородности -го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);
- сопротивление теплопередаче -го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м ·°С/Вт.
Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены -го помещения здания.
В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади , приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле
, (23)
где - коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле
. (24)
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания приведен в приложении К.
9.1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) , м ·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S. Допускается определять приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.
9.1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.
9.1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче , м ·°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я. Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.
9.1.13 Температуру внутренней поверхности , °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле
, (25)
где , , - то же, что и в формуле (9);
, - то же, что и в формуле (8).
Температуру внутренней поверхности , °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по #M12291 901708146ГОСТ 26254#S или #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.
9.1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:
- для неметаллических теплопроводных включений по формуле
, (26)
- для металлических теплопроводных включений по формуле
. (27)
В формулах (26) и (27):
, , , - то же, что и в формуле (25);
, - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м ·°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);
, - коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.
Таблица 9 - Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений
#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н | Коэффициент при | ||||||||
0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | ||
I | 0,52 | 0,65 | 0,79 | 0,86 | 0,90 | 0,93 | 0,95 | 0,98 | |
IIа | При : | ||||||||
0,5 | 0,30 | 0,46 | 0,68 | 0,79 | 0,86 | 0,91 | 0,97 | 1,00 | |
1,0 | 0,24 | 0,38 | 0,56 | 0,69 | 0,77 | 0,83 | 0,93 | 1,00 | |
2,0 | 0,19 | 0,31 | 0,48 | 0,59 | 0,67 | 0,73 | 0,85 | 0,94 | |
5,0 | 0,16 | 0,28 | 0,42 | 0,51 | 0,58 | 0,64 | 0,76 | 0,84 | |
III | При : | ||||||||
0,25 | 3,60 | 3,26 | 2,72 | 2,30 | 1,97 | 1,71 | 1,47 | 1,38 | |
0,50 | 2,34 | 2,26 | 1,97 | 1,76 | 1,62 | 1,48 | 1,31 | 1,22 | |
0,75 | 1,28 | 1,52 | 1,40 | 1,28 | 1,21 | 1,17 | 1,11 | 1,09 | |
IV | При : | ||||||||
0,25 | 0,16 | 0,28 | 0,45 | 0,57 | 0,66 | 0,74 | 0,87 | 0,95 | |
0,50 | 0,23 | 0,39 | 0,57 | 0,60 | 0,77 | 0,83 | 0,91 | 0,95 | |
0,75 | 0,29 | 0,47 | 0,67 | 0,78 | 0,84 | 0,88 | 0,93 | 0,95 | |
Примечания 1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией. 2 При >2,0 следует принимать =1. 3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует принимать с поправочным множителем (где - расстояние между включениями, м). |
Таблица 10 - Коэффициент , для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений
#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н | Коэффициент при | |||||||||
0,25 | 0,5 | 1,0 | 2,0 | 5,0 | 10,0 | 20,0 | 50,0 | 150,0 | ||
I | 0,105 | 0,160 | 0,227 | 0,304 | 0,387 | 0,430 | 0,456 | 0,485 | 0,503 | |
IIб | - | - | - | 0,156 | 0,206 | 0,257 | 0,307 | 0,369 | 0,436 | |
III | При : | |||||||||
0,25 | 0,061 | 0,075 | 0,085 | 0,091 | 0,096 | 0,100 | 0,101 | 0,101 | 0,102 | |
0,50 | 0,084 | 0,112 | 0,140 | 0,160 | 0,178 | 0,184 | 0,186 | 0,187 | 0,188 | |
0,75 | 0,106 | 0,142 | 0,189 | 0,227 | 0,267 | 0,278 | 0,291 | 0,292 | 0,293 | |
IV | При : | |||||||||
0,25 | 0,002 | 0,002 | 0,003 | 0,003 | 0,003 | 0,004 | 0,004 | 0,005 | 0,005 | |
0,50 | 0,006 | 0,008 | 0,011 | 0,012 | 0,014 | 0,017 | 0,019 | 0,021 | 0,022 | |
0,75 | 0,013 | 0,022 | 0,033 | 0,045 | 0,058 | 0,063 | 0,066 | 0,071 | 0,073 | |
V | При : | |||||||||
0,75 | 0,007 | 0,021 | 0,055 | 0,147 | - | - | - | - | - | |
1,00 | 0,006 | 0,017 | 0,047 | 0,127 | - | - | - | - | - | |
2,00 | 0,003 | 0,011 | 0,032 | 0,098 | - | - | - | - | - | |
Примечания 1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией. 2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать . |
9.1.15 Температуру точки росы , °С, в зависимости от различных сочетаний температуры и относительной влажности , %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.
9.1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции , Вт/(м ·°С), следует определять по формуле
, (28)
где - то же, что и в формуле (9).
9.2 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ
9.2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м ·°С/Вт определяют по формуле
, (29)
где - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;
- коэффициент, определяемый по формуле
, (30)
, - то же, что и в формуле (9);
- расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6-8-этажных зданий 14 °С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для 14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.
9.2.2 Проверяют условие для перекрытия по формуле
, (31)
где , , - то же, что и в 9.2.1;
- то же, что и в формуле (8);
- нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S равным 3 °С.
Если условие не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия до значения, обеспечивающего это условие.
9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия , м ·°С/Вт, определяют по формуле
(32)
где , , - то же, что и в 9.2.1;
- приведенный (отнесенный к 1 м пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м ·ч), определяемый по таблице 11;
- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);
- температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной +1,5;
- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м ·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.2.1;
- линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода -го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения приведены в таблице 12;
- длина трубопровода -го диаметра, м, принимается по проекту;
- приведенная (отнесенная к 1 м пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м /м , определяемая по формуле
, (33)
- площадь наружных стен чердака, м ;
- площадь перекрытия теплого чердака, м ;
- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, м ·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.
Таблица 11 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции
#G0Этажность здания | Приведенный расход воздуха , кг/(м ·ч), при наличии в квартирах | |
газовых плит | электроплит | |
9,6 | ||
19,5 | 15,6 | |
- | 20,4 | |
- | 26,4 | |
- | 35,2 | |
- | 39,5 |
Таблица 12 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах
#G0Условный диаметр трубопровода, мм | Средняя температура теплоносителя, °С | ||||||
Линейная плотность теплового потока , Вт/м | |||||||
7,7 | 9,4 | 13,6 | 15,1 | ||||
9,1 | 15,8 | 17,8 | 21,6 | ||||
10,6 | 12,7 | 18,1 | 20,4 | 25,2 | |||
14,4 | 20,4 | 22,8 | 27,6 | ||||
13,3 | 15,8 | 22,2 | 24,7 | ||||
14,6 | 17,3 | 23,9 | 26,6 | 32,4 | |||
14,9 | 17,7 | 34,2 | |||||
20,3 | 28,3 | 31,7 | 38,4 | ||||
19,2 | 22,8 | 31,8 | 35,4 | 42,6 | |||
20,9 | 35,2 | 39,2 | 47,4 | ||||
24,7 | 39,8 | 44,2 | 52,8 | ||||
27,6 | 32,4 | 44,4 | 49,1 | 58,2 | |||
Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости , (34) где - линейная плотность теплового потока по таблице 12; - температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях; - температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод. | |||||||