Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона, содержащего хлориды натрия, калия и магния

Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего хлорид натрия, при изменении относительной влажности воздуха j_а, %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего хлорид калия, при изменении относительной влажности воздуха j_a, %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего хлорид магния, при изменении относительной влажности воздуха j_a, %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего NaCl - 60 %, КС1 - 30 %, MgCl₂ - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха j_a, %, и массового солесодержания С,%, встенах флотофабрик

Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего NaCl - 50 %, КС1 - 30 %, MgCl₂ - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха j_а, %, и массового солесодержания С, %,в стенах цехов дробления руды

Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r₀ = 1200 кг/м³, содержащего NaCl - 30 %, КСl - 60 %, MgCl₂ - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха j_a, %, и массового солесодержания С, %, в стенах цехов сушки

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ

Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из железобетона, утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в Москве. Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям СНиП 23-02, рассчитать распределение парциального давления водяного пара по толще стены и возможность образования конденсата в толще стены.

Исходные данные

Расчетная температура t_int,°C, и относительная влажность внутреннего воздуха j_int,%:для жилых помещений t_int = 20 °С (согласно ГОСТ 30494), j_int = 55 % (согласно СНиП 23-02).

Расчетная зимняя температура t_ext,°C, и относительная влажность наружного воздуха j_ext %, определяются следующим образом: t_ext и j_ехt принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Москвы наиболее холодный месяц январь и согласно таблице 3* СНиП 23-01 t_ext = -10,2 °С, и согласно таблице 1* СНиП 23-01 j_ext = 84 %.

Влажностный режим жилых помещений - нормальный; зона влажности для Москвы - нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б (согласно СНиП 23-02). Расчетные теплотехнические показатели материалов приняты по параметру Б приложения Д настоящего Свода правил.

Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:

1 - гипсовая штукатурка толщиной 5 мм, плотностью r₀ = 1000 кг/м³ с окраской внутренней поверхности двумя слоями масляной краски, расчетные коэффициенты теплопроводности l_Б = 0,35 Вт/(м×°С), паропроницаемости m = 0,11 мг/(м×ч×Па);

2 - железобетон толщиной 100 мм, плотностью r₀ = 2500 кг/м³, l_Б = 2,04 Вт/(м×°С), m = 0,03 мг/(м×ч×Па);

3 - утеплитель Styrofoam 1B А фирмы «ДАУ ЮРОП ГмбХ» толщиной 100 мм, плотностью r₀ = 28 кг/м³, l_Б = 0,031 Вт/(м×°С), m = 0,006 мг/(м×ч×Па);

4 - кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича толщиной 120 мм,

r₀ = 1800 кг/м³, l_Б = 0,81 Вт/(м×°С), m = 0,11 мг/(м×ч×Па);

5 - штукатурка из поризованного гипсо-перлитового раствора толщиной 8 мм, r₀ = 500 кг/м³, l_Б = 0,19 Вт/(м×°С), m = 0,43 мг/(м×ч×Па).

Порядок расчета

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно

R_o = 1/8,7 + 0,005/0,35 + 0,1/2,04 + 0,1/0,031 + 0,12/0,81 + 0,008/0,19 + 1/23 = 3,638 (м²×°С)/Вт.

Согласно СНиП 23-02 (п. 9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.

Сопротивление паропроницанию R_vp,м²×ч×Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам (16) и (17) СНиП 23-02, приведенных ниже для удобства изложения:

R_vp1^req = (e_int - E)R_vp^e/(E - e_ext); (Э.1)

R_vp2^req = 0,0024z₀(e_int - E₀)/(r_wd_wD_av + h), (Э.2)

где e_int - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле

е_int = (j_int/100)E_int, (Э.3)

E_int - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре t_int принимается по приложению С настоящего Свода правил: при t_int = 20 °С E_int = 2338 Па. Тогда при

j_int = 55 % e_int = (55/100)×2338 = 1286 Па;

Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемое по формуле

Е = (Е₁z₁ + E₂z₂ + Е₃z₃)/12,(Э.4)

E₁, Е₂, Е₃ - парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре t_i, в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;

z₁, z₂, z₃, - продолжительность, мес, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.

Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по таблице 3* СНиП 23-01, а значения температур в плоскости возможной конденсации t_i, соответствующие этим периодам, по формуле (74) настоящего Свода правил

t_i = t_int - (t_int - t_i)(R_si + åR)/R₀, (Э.5)

где t_int - расчетная температура внутреннего воздуха °С, принимаемая для жилого здания в Москве равной 20 °С;

t_i - расчетная температура наружного воздуха i-го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;

R_si - сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное R_si = 1/a_int = 1/8,7 = 0,115 м²×°С×Вт;

åR - термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;

R_o - сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее равным

R_o = 3,638 м²×°С×Вт.

Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации

åR = 0,005/0,35 + 0,1/2,04 + 0,1/0,031 = = 3,289 (м²×°С)/Вт.

Установим для периодов их продолжительность z_i,сут, среднюю температуру t_i, °С, согласно СНиП 23-01 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации t_i, °С, по формуле (Э.5) для климатических условий Москвы:

зима (январь, февраль, декабрь):

z_i = 3 мес;

t₁ = [(-10,2) + (-9,2) + (-7,3)]/3 = -8,9 °С;

t₁ = 20 -(20 + 8,9)(0,115 + 3,289)/3,638 = -7,04 °С;

весна - осень (март, апрель, октябрь, ноябрь):

z₂ = 4 мес;

t₂= [(-4,3) + 4,4 + 4,3 + (-1,9)]/4 = 0,6 °С;

t₂ = 20 -(20 - 0,6)(0,115 + 3,289)/3,638 = 1,85 °С;

лето (май - сентябрь):

z₃ = 5 мес;

t₃ = (11,9 + 16 + 18,1 + 16,3 + 10,7)/5 = 14,6 °С;

t₃ = 20 - (20 - 14,6)(0,115 + 3,289)/3,638 = 14,95 °С.

По температурам (t₁, t₂, t₃) для соответствующих периодов определяем по приложению С парциальные давления (E₁, Е₂, E₃) водяного пара: Е₁ = 337 Па, Е₂= 698 Па, E₃ = 1705 Па и по формуле (Э.4) определим парциальное давление водяного пара Е,Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z₁, z₂, z₃.

Е = (337×3 + 698×4 + 1705×5)/12 = 1027 Па.

Сопротивление паропроницанию R_vp^e,м²×ч×Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, определяется по формуле (79).

R_vp^e = 0,008/0,43 + 0,12/0,11 = 1,11 м²×ч×Па/мг.

Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха е_ехt,Па, за годовой период определяют по СНиП 23-01 (таблица 5а*)

е_ext = (280 + 290 + 390 + 620 + 910 + 1240 + 1470 + 1400 + 1040 + 700 + 500 + 360)/12 = 767 Па.

По формуле (16) СНиП 23-02 определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации согласно СНиП 23-02 (п. 9.1a)

R_vp1^req = (1286 - 1027)×1,11/(1027 - 767) = 1,11 м²×ч×Па/мг.

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию R_vp2^req из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность этого периода z₀,сут, среднюю температуру этого периода t₀,°C: z₀ = 151 сут, t₀ = - 6,6 °С.

Температуру t₀, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (80)

t₀ = 20 -(20 + 6,6)×(0,115 + 3,289)/3,638 = -4,9 °С.

Парциальное давление водяного пара Е₀,Па, в плоскости возможной конденсации определяют по приложению С при t₀ = - 4,89 °С равным Е₀ = 405 Па.

Согласно СНиП 23-02 в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель, в данном примере Styrofoam плотностью r_w = r₀ = 28 кг/м³ при толщине g_w = 0,1 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно СНиП 23-02 Dw_аv = 25 %.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами, определенная ранее, равна e₀^ext = 364 Па.

Коэффициент h определяется по формуле (20) СНиП 23-02.

h = 0,0024(405 - 364)151/1,11 = 13,39.

Определим R_vp2^req по формуле (17) СНиП 23-02

R_vp2^req = 0,0024×151(1286 - 405)/(28×0,1×25 + 13,39) = 3,83 м²×ч×Па/мг.

При сравнении полученного значения R_vp снормируемым устанавливаем, что R_vp > R_vp2^req > R_vp1^req.

Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.