Контроль трещинообразования, вызванного непосредственным приложением нагрузки

(1) Если обеспечено, по крайней мере, минимальное армирование в соответствии с 7.4.2, то требование по ширине раскрытия трещин может в общем случае быть выполнено посредством ограничения шага или диаметра стержней. Максимальный диаметр и максимальный шаг стержней зависит от напряжения s_s в арматуре и расчетной ширины раскрытия трещин. Максимальные диаметры стержней установлены в таблице 7.1, а максимальный шаг стержней — в таблице 7.2.

Таблица 7.2 — Максимальный шаг арматурных стержней с рифлением

Напряжение в арматуре ss, Н/мм2	Максимальный шаг стержней, мм, при расчетной ширине раскрытия трещины wk, мм
wk = 0,4	wk = 0,3	wk = 0,2
			— —

(2) Внутренние усилия следует определять расчетом в упругой стадии в соответствии с разделом 5, учитывая трещинообразование в бетоне. Напряжения в арматуре следует определять с учетом растянутого бетона между трещинами. Если не используется более точный метод, то напряжения могут быть определены в соответствии с (3).

(3) В сталежелезобетонных балках с бетонной плитой с трещинами и без преднапряжения с применением напрягающих элементов напряжения в арматуре увеличиваются при учете растянутого бетона между трещинами по сравнению с напряжениями в сталежелезобетонном сечении без учета растянутого бетона. Напряжение s_s в растянутой арматуре, обусловленное непосредственным приложением нагрузки, может быть вычислено по формуле

s_s = s_s,o + Ds_s, (7.4)

принимая ; (7.5)

, (7.6)

где s_s,o — напряжение в арматуре от внутренних усилий, действующих в сталежелезобетонном сечении, вычисляемое без учета растянутого бетона;

f_ctm — средняя прочность бетона при растяжении, принимаемая равной f_ctm по EN 1992-1-1, таблица 3.1, — для обычного бетона средней плотности или равной f_lctm по таблице 11.3.1 — для легкого бетона;

r_s — коэффициент армирования, равный r_s = (A_s/A_ct);

A_ct — эффективная площадь бетонной полки в пределах растянутой зоны; с целью упрощения расчетов следует использовать площадь бетонного сечения в пределах эффективной ширины;

A_s — общая площадь всей продольной арматуры в пределах эффективной площади A_ct;

A, I — соответственно площадь и момент инерции эффективного сталежелезобетонного сечения без учета растянутого бетона и профилированного листа;

A_a, I_a — соответствующие характеристики чисто стального сечения.

(4) Для элементов зданий без предварительного напряжения с помощью напрягающих элементов, для определения s_s, как правило, следует использовать квазипостоянное сочетание воздействий.

Сталежелезобетонные узлы каркасов зданий

Область применения

(1) Определение сталежелезобетонного узла приведено в 1.5.2.8. Несколько примеров показано на рисунке 8.1. Другие типы узлов сталежелезобетонных каркасов следует рассчитывать в соответ­ствии с EN 1992-1-1 или EN 1993-1-8, в зависимости от конструктивного решения каркаса.

(2) Раздел 8 касается узлов, подверженных преимущественно статическому загружению. Он содержит дополнительные или видоизмененные положения по сравнению с EN 1993-1-8.

1 — одностороннее примыкание балок к колонне; 2 — двустороннее примыкание балок к колонне;
3 — контактная пластина

Рисунок 8.1 — Примеры сталежелезобетонных узлов